畢業(yè)設計-4萬噸年1,3丁二烯生產裝置第一萃取精餾塔工藝設計-免費閱讀
【正文】 老師對我的教誨和各方面的幫助，我將永遠充滿感激之情。塔底液面到最下層踏板之間要留有 1 至 2m的間距，本設計中取 ,以保證釜液能在塔底停留 3 至 5s 的時間。 表 控制條件 序號 關鍵組分 DMFi/α Dix Wix Fix 1 1， 3丁二烯 2 1丁烯 2) 根據恩德伍德方程進行計算： qxi i Fii 1 =∑ θαα 3 — 6 1∑= i i Diim xR θαα 3— 7 分別將上表中的數據代入方程中： ( 0=q ) 3 9 4 7 5 =+ θθ 8 =+= θmR 3) 取回流比： === mRR 由此得出： 34 m =+=+R 根據吉利蘭圖，查的： m =+NN 4) 再由芬斯克方程： 2021 屆本科畢業(yè)論文 4 萬噸 /年 1,3 丁二烯生產裝置第一萃取精餾塔工藝設計 10 sWwDDmxxxxN/122121lg)lg(α= 3— 8 計算得出： =mN 塊即為全塔最少理論板數。 根據如上表格中的各組分的百分含量，可得到進料中各組分的摩爾百分數： 2021 屆本科畢業(yè)論文 4 萬噸 /年 1,3 丁二烯生產裝置第一萃取精餾塔工藝設計 5 表 C4進料的摩爾分數 組分 進料量（ t/h） 摩爾 數 （ kmol） 摩爾分數（ %） 丁烷 1丁烯 2順丁烯 2反丁烯 1， 3丁二烯 乙烯基乙炔 丙 炔 甲基乙炔 3甲基 1丁烯 1， 2丁二烯 相對揮發(fā)度 α 的計算 根據威爾遜方程計算活度系數，從而回歸得出相對揮發(fā)度 α。 C4餾分中各組分的沸點極為接近（見表 ），有的還與丁二烯形成共沸物 。 1， 3丁二烯的物化性質 表 1,3丁二烯的物化性質 分子式 C4H6 分子量 外觀 有芳香氣味的無色氣體 沸點 分子鍵 共價鍵 化學活潑性 很大， 在催化劑作用下能起加成反應；易起氧化反應，能和臭氧反應，生成易爆炸的臭氧化物；易起聚合反應，生成二聚物和高分子化合物。 工業(yè)生產中大量用到 1， 3丁二烯，作為合成橡膠的重要單體，是工 業(yè)急需化工原料產品。 二甲基甲酰胺法 (DMF法 )又名 GPB法 ,由日本瑞翁公司于 1965年實現工業(yè)化生產，并建成一套 萬噸 /年生產裝置。 如圖 ， 其生產工序原則上溶劑 DMF 中與 1， 3丁二烯相比，相對揮發(fā)度大于 1 的組分（即比 1， 3丁二烯難溶于 DMF 的組分）在第一萃取精餾部分脫除，而相對揮發(fā)度小于 1 的 2021 屆本科畢業(yè)論文 4 萬噸 /年 1,3 丁二烯生產裝置第一萃取精餾塔工藝設計 4 組分（即比 1， 3丁二烯 易溶于 DMF 的組分）在第二萃取精餾部分中脫除。 表 威爾遜參數 λ 1 2 3 4 5 6 7 1 2 2692 3 4 1244 5 1333 6 463 7 2146 由威爾遜參數計算公式 ]/)λλe x p [∧ RTVV iiijLiLjij （=得 ∧ 的值如表 表 威爾遜參數Λ 序號 1 2 3 4 5 6 7 1 2 3 4 5 6 7 注： 1DMF, 2丁烷， 3丁烯 1， 4順丁烯 2， 5反丁烯 2， 61， 3丁二烯， 7乙烯基乙炔 從而由威爾遜方程計算得活度系數 γ如表 1γ 2γ 3γ 4γ 5γ 6γ 7γ 2021 屆本科畢業(yè)論文 4 萬噸 /年 1,3 丁二烯生產裝置第一萃取精餾塔工藝設計 7 表 活度系數γ 再根據公式：sspp22 1112 γγα = 3— 4 2121/12 γγαsTsss pp= 3—— 5 計算出各組分的相對揮發(fā)度 ijα 及在溶劑 DMF 中各組分的相對揮發(fā)度 si/α [7]列表如表 及表 。 9) 塔高的估算 第一萃取精餾塔 A 塔的塔高： BD HHHNH +++= )1( +++= ）（H 2021 屆本科畢業(yè)論文 4 萬噸 /年 1,3 丁二烯生產裝置第一萃取精餾塔工藝設計 12 其中 DH 塔頂空間高度， m 1H 封頭高度， m。 塔板負荷性能圖 漏液線 漏液線由漏液點氣速來標繪出對應的 VSLS. ∵ VS=Π d02F0n/4 (ρ v) 其中 F0=5 3— 18 ∴ )1 2 (4 50 3 9 3 2 = =SV m179。 。 邊緣區(qū)寬度的確定 一般入口安定區(qū)寬度 W39。 7) 塔徑的計算： 塔頂氣相平均摩爾質量 : 2211 MxMxM DDVm += 3— 11 k mo lkgM Vm / =+=氣相負荷： hk m o lDRV /)()1( =+=+= 氣相平均密度： VmDVmDVm xx ρρρ 21 +=
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