【正文】 TTSX 型為凸形球面 （ JB/T 36321993） 。 1P = 29 D = 1D =d+10=560+10=570mm 故： 6224 1 2 . 9 1 0 3 3 . 8 83 . 1 4 ( 9 0 0 5 7 0 )P M P a?????? [ ] 60P P MPa?? ,設(shè)計滿足強度條件。 螺母材料： 壓下螺母是軋鋼機中重量較大易損的零件。據(jù)試驗，銅芯與鋼套之間有時有 1～ 的間隙，因此，這種形式的螺母很少使用。這一點灰口鑄鐵是無法保證的。整體螺母加工制造比較簡單，工作可靠，多用在中小軋機上。如國產(chǎn) 1150 初軋機和 4200 厚板軋機的壓下螺母重量達到 和 。 滑動螺旋的螺紋通常為梯形、鋸齒形、矩形三種，它們的特點、適用場合、基本尺寸和精度等級詳見參考文獻 [2] 。 故：本設(shè)計中壓下螺絲外徑取 5 5 0 1 0 5 6 0 .0 0d m m? ? ? 壓下螺絲螺距 （ 1） 壓下螺絲的螺距 t，對于開柸機， t=()；對于鋼板軋機這一比值較小，四輥熱連軋帶材機 t=()d 。 因此，厚板軋機和熱帶剛軋機、初軋機座比精軋機座的輥徑比小些，熱軋機比冷軋機的輥徑比小些。帶鍵槽圓柱形尾部僅用在輕負荷的壓下裝置中。 壓下機構(gòu)傳動簡圖如 圖 。通常包括電動機、減速器、制動器、壓下螺絲、壓下螺母、壓下位置指示器、球面墊塊、和測壓儀等部件。 ?? 的值可以從曲線圖中直接查出。 在熱軋時，變形程度對變形阻力的影響較小，一般隨著變形速度的提高，變形阻力 稍有 增大 。 在確定溫度影響系數(shù)時，一方面要有可靠的屈服極限與溫度關(guān)系的資料，另一方面還要確定出金屬熱軋時的實際溫度，也就是要確定熱軋時溫度的變化。因此，在選取 s? 時，一般用壓縮時的屈服極限 ，它與軋制變形較接近。 四輥熱軋中厚板， 軋制時接觸弧長由于軋輥彈性壓扁而增長影響比較小，可以忽略不計，其面積計算方法如下： 輥徑相同， 軋件與軋輥 接觸面積一般公式為 2 mbF l b l?? （ ） 式中： l— 變形區(qū)長度 b — 在變形區(qū)軋件的平均寬度 16 變形區(qū)長度： l R H?? （ ） R= 1 1000 50022D mm?? 2 5 0 2 0 5 4 5H m m? ? ? ? l R H??= 500 45 150mm?? 其中：軋件厚度 0h =250mm 軋件原始寬度 0b =2150mm 0h /0b =250/2150= 軋件寬度遠大于厚度，軋制時的寬展可視為零，則： 0F bl? =2150 150= 2mm 金屬變形抗力的確定 金屬及合金的實際變形抗力取決于金屬及合金的本性屈服極限、軋制溫度、軋制速度和變形程度的影響，下面分別加以討論。如前所述，變形區(qū)特征參數(shù) mlh 綜合反映了這三個參數(shù)對應(yīng)力狀態(tài)的影響。變形區(qū)長度與軋件平均告訴的比值小于 1時，外摩擦影響可以不考慮。單位摩擦力和摩擦系數(shù)越大，水平應(yīng)力就越大，單位壓力也就越大，單位壓力的平均值自然也就越大。 12 5 總軋制力的計算 平均單位壓力的計算 由于單位平均壓力唉接觸弧上的分布是不均勻的，為便于計算，一般均以單位壓力的平均值 —— 平均單位壓力來計算軋制總壓力。 帶鋼冷軋機的工作輥對輥面硬度及強度均有很高的要求，常采用高硬度的合金鑄鋼。只有球墨鑄鐵軋輥的強度較好。 鑄鐵 鑄鐵可分為普通鑄鐵、合金鑄鐵和球墨鑄鐵。扁頭寬度 0B 與傳動端直徑 2d 之比值約為 ～ 。軋輥從開始使用直到 報廢，其全部重車量與軋輥名義直徑的百分比稱為重車率。支撐輥直徑主要取決于剛度和強度的要求。當軋輥的直徑 D 確定以后，軋輥的其它參數(shù)受強度、剛度或結(jié)構(gòu)上的限制也將隨之確定。 由 [1]表 14，取最大重車率為 6％ 考慮重車率，并圓整得 1D =650mm 2D =1000mm 軋輥軸頸和 輥頸長度 的確定 輥頸直徑1d和長度 1l 與軋輥軸承形式及工作輥載荷有關(guān)。但工作滾最小直徑受棍頸和軸頭的扭轉(zhuǎn)強度和軋件咬入條件的限制。 最大咬入角和軋輥與軋件間的摩擦系數(shù)有關(guān)，各種軋機的最大咬入角可參考表 。 3 軋輥及軋制力能參數(shù) 軋輥的尺寸參數(shù) 軋輥的基本尺寸參數(shù)是：軋輥名義直徑 D，棍身長度 L,輥頸 d 和輥頸長度 l。 (5) 潤滑。 3 本課題有待解決的關(guān)鍵問題 (1) 根據(jù)設(shè)計的主要技術(shù)參數(shù)完成壓下系統(tǒng)的設(shè)計計算。通常包括電動機、減速器、制動器、壓下螺絲、 壓下螺母、壓下位置指示器、球面墊塊、和測壓儀等部件。 （ 5） 例如如舞鋼公司的 4200 軋機壓下裝置的回松是造成了該公司鋼板質(zhì)量低，軋制精度不高、設(shè)備運行事故多的主要原因，對之進行研究和技術(shù)改造已成為十分迫切的任務(wù)。軋鋼機設(shè)計工作面臨著三個方面的任務(wù) ：一是消化先進技術(shù)的基礎(chǔ)上，獨立承擔大型、新型軋機的設(shè)計；二是國內(nèi)有 80%的軋機面臨技術(shù)改造的繁重任務(wù)；三是逐步實現(xiàn)設(shè)計工作現(xiàn)代化和計算機輔助設(shè)計。 The housing pin stops pushes the nose to make the cup, by now, the convexity spherical surface thrust bearing was at the elastic strain condition, might enhance has depressed thrust bearing39。本課題根據(jù)螺紋的自鎖條件進行了梯型螺紋設(shè)計，通過 螺紋的自鎖設(shè)計 并增大 壓下螺絲 球面止推軸頸 有 效防止了壓下螺絲的自動旋松 ，提高了軋制時的輥縫精度。 壓下螺絲和壓下螺母選擇了合理的機構(gòu)，壓下螺絲傳動端選擇了花鍵的結(jié)構(gòu)形式，承載能力大； 傳動端花鍵采用了連續(xù)壓力油潤滑，能將潤滑油輸送到壓下螺絲的各個潤滑點 ，便于操作； 壓下螺絲的止推端部做成凹形，這 時， 凸形球面止推軸承處于壓縮應(yīng)力狀態(tài)， 可以 提高了 壓下 止推軸承的強度。s screw design, which mainly about four roller blooming mill screw housing pin, depressed nut, and depressed thrust bearing to carry on the transformation design. Through to four high rolling mill screw transformation design, motor through two level of cylindrical gears deceleration and firstlevel worm bearing adjuster worm gear reduction gear housing pin. The housing pin and depressed the nut to choose the reasonable anization, the housing pin transmission end has chosen the spline structural style, has big bearing capacity。 軋鋼機是軋鋼生產(chǎn)的主要機械設(shè)備。 國內(nèi)外對于厚度自動控制理論的研究是很多的，不管是什么壓下厚度控制，輥縫的調(diào)整都是通過壓下機構(gòu)來實現(xiàn)的。 選題的依據(jù)和意義 在初軋機，板柸軋機、萬能軋機等軋機上，幾乎每一道軋制都需要調(diào)整輥縫，以保證軋件按給定壓下量軋出所要求的斷面尺寸。軋機方面的因素有：軋制速度和張力的變化、軋輥熱膨脹和磨損及軋輥偏心、軋制過程中機架的變形等。 ⑤ 強度校核。 在再結(jié)晶溫度以上的軋制稱為熱軋；在再結(jié)晶溫度以下的軋制稱為冷軋。因此，有孔型的軋輥其名義直徑均大于其工作直徑。 通常各種軋機的軋輥的 L 與 D 均有一定的比例，其比值參考表 。 6 由 [1]表 33查得 在本設(shè)計中取1LD =4 2LD = 21DD = 由于 L=2340mm 則 1D =585mm 2D =936mm 在軋制過程中 ,軋輥輥面因工作磨損，需不 止一次地重車或重磨。熱軋機上取 ～ 。當 maxb =400～ 1200 時， a≈ 100mm；當 maxb =1000～ 2500時， a≈ 150～ 200mm；當鋼板更寬時， a=200～ 400mm。在本設(shè)計中取 ? 為 18176。 使用滾動軸承時，由于軸承外徑較大，輥頸尺寸不能過大，一般近 似地選1d=(～) 1D 11ld ＝ ～ 在本設(shè)計中取1d＝ 1D ＝ 1000＝ 取 11ld ＝ 1l = 軋輥傳動端的尺寸 工作輥輥頸直徑與傳動端直徑之比值約為 ～ (輥頸直徑稍大于傳動端直徑 )。 冷軋軋輥用鋼有 9Cr、 9Cr 9CrV、 9Cr2W、 9Cr2Mo、 60CrMoV、 80CrNi3W、 8CrMoV等 。 無限冷硬軋輥：表面是白口層，但白口層與灰口層之間沒有明顯界限，輥面硬度HS≥ 65。在型鋼軋機的成品機架上，成品形狀及公差要求嚴格，要求軋輥有較高11 的表面硬度及耐磨性，一般選用普通鑄鐵軋輥。即軋輥材料的彈性模數(shù) E 愈大，可能軋出的軋件厚度愈小。 s? — 普通靜態(tài)機械試驗條件下的金屬屈服極限。另一方面，由于軋輥直徑減小將使接觸面積減小，也會使軋制力降低。 （ 3） 張力的影響 張力軋制時，變形區(qū)金屬在軋制方向產(chǎn)生附加應(yīng)力，使三向應(yīng)力狀態(tài)的水平方向主應(yīng)力減小，這就降低了平均單位壓力。 接觸面積的確定 根據(jù)分析，在一般軋制情況下，軋件對軋輥的 總壓力作用在垂直方向上，或近似于垂直方向上，而接觸面積應(yīng)與此總壓力作用方向垂直，故在一般實際計算中接觸面積 F并非軋件與軋輥的實際接觸面積，而是實際接觸面積的水平投影。 金屬屈服極限 對金屬變形抗力的影響 通常用金屬及合金的屈服極限 s? 來反映金屬及合金本性對實際變形抗力的影響。一般情況是隨著軋制溫度升高，屈服極限下降，這是由于降低了金屬原子間的結(jié)合力。 熱軋時，金屬雖然沒有加工硬化，但實際上變形程度對屈服極限是有影響的。 根據(jù)研究可知，冷軋時由于變形速度的影響 小，所以，變形速度影響系數(shù) un 可取為1。 在初軋機，板柸軋機、萬能軋機等軋機上，幾乎每一道軋制都需要調(diào)整輥縫，以保證軋件 按給定壓下量軋出所要求的斷面尺寸。軋機方面的因素有：軋制速度和張力的變化、軋輥熱膨脹和磨損及軋輥偏心、軋制過程中機架的變形等。尾部斷面的形狀主要有方形、花鍵形和圓柱形三種。 根據(jù)參考文獻 [1]輥身長度在 1200～ 5590 范圍內(nèi)的四輥軋機統(tǒng)計，厚板軋機的支撐輥直徑 2D 與工作輥直徑 1D 比值為 ～ 。 使用滾動軸承時，由于軸承外徑較大，輥頸尺寸不能過大，一般近似的選 ? 2 （ ） 故： 0. 55 18 00 99 0gd m m? ? ? 根據(jù)國家標準，選擇軸頸尺寸與滾動軸承的內(nèi)徑應(yīng)能匹配，故： 取 mm? 壓下螺絲外徑 d 0 .5 5 0 .5 5 1 0 0 0 5 5 0 .0 0gd d m m? ? ? ? 根據(jù) 參考文獻 [6]壓下螺絲直徑一般按強度選取，加大直徑雖然會使傳動力矩增加，但可顯著提高軋機工作機座的剛度。壓下螺紋多數(shù)是單線螺紋。設(shè)計時應(yīng)以螺紋的耐磨性計算和螺桿的剛度來計算確定螺旋的主要尺寸參數(shù)。壓板嵌在螺母和機架的凹槽內(nèi)，用雙頭螺栓或 T 型螺栓固定，采用 T 型螺栓的有點是機架加工較為容易且不需加工螺紋孔。采用加箍螺母時，在制造工藝上必須保證箍圈的端 面緊密的壓在螺母臺階上。 帶有青銅芯的鑄鋼螺母是在一個表面有環(huán)形槽及軸向槽的鑄鋼套內(nèi)先澆鑄一層青銅，然后車制螺紋。通常用于對螺母磨損較小的軋機上。 （ 2）壓下螺母外徑 D確定 壓下螺母外徑 D 根據(jù)它的端面與機架接觸面間的單位壓力選取，一般( )Dd?? 。改進后的壓下螺絲頭部做成凹形，這時，凸形球面銅墊處于壓縮應(yīng)力狀態(tài)，提高了銅墊的承載強度，增強了工作可靠性。 2d =
。為了適應(yīng)軋制時軋輥彎曲時的自位調(diào)心的要求，這類軸承的頂部做成凹形或凸形球面。根據(jù) [2]查得其 540b MPa? ? d — 外螺紋大徑 mm? 27 t — 螺距 mm? ca — 牙頂間隙 mm? 1H — 基本牙型高度 1 0 .5 0 .5 5 0 2 5H t m m? ? ? ? 3h — 外螺紋牙高 31 2 5 1 2 6 . 0 0ch H a m m? ? ? ? ? 4H — 內(nèi)螺紋牙高 41 2 5 1 2 6 . 0 0cH H a m m? ? ? ? ?