【正文】 本人愿意按照學(xué)校要求提交學(xué)位論文的印刷本和電子版，同意學(xué)校保存學(xué)位論文的印刷本和電子版，或采用影印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存設(shè)計（論文）；同意學(xué)校在不以營利為目的 的前提下，建立目錄檢索與閱覽服務(wù)系統(tǒng)，公布設(shè)計（論文）的部分或全部內(nèi)容，允許他人依法合理使用。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體，均已在文中以明確方式注明并表示感謝。2 kVVVV THL ?????? c) 變電站 2 調(diào)壓計算 按照題目對變電站 2 的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓， 要求與變電站 1 相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為： 最大負(fù)荷時 )(10 . 39。6m a x6 kVVVVV nLLt ????? 最小負(fù)荷時 )( 39。4m a x4 kVVVVV ntL m a nL ????? 最小負(fù)荷時，與 最接近的分接頭為 110+8 %，其電壓為 120Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： )( i n439。 m i n33 kVVVVV ntLL m im ????? 由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時的逆調(diào)壓要求。 34 2) 變電站 3 a) 冬季最大負(fù)荷時 線路 53 段 線路始端功率為 ： )( M V AJS HT ?? 線路 53 段電壓損耗為 )( 5 kVV XQRPV i ii ???????? 變電站 3 高壓側(cè)電壓為 )( kVVVV HH ?????? 變電站 3 高壓側(cè)流入功率為 )( M V AJS HT ?? 變電站 3 變壓器電壓損耗 )( KvV XQRPV i iiT ???????? 變電站 3 歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓 )(39。 m a x1 kVVVV THL ?????? b) 冬季 最小負(fù)荷時 雙回線路 51并聯(lián)后線路始端功率為 ： )(39。 )21(5m a x)21(5 kVVVVVnLLt ????? ??? 其中 kVV N ? 為升壓變壓器低壓側(cè)額定電壓 按照發(fā)電機(jī)機(jī)端負(fù)荷為逆調(diào)壓的要求， 在最小負(fù)荷時發(fā)電機(jī)母線電壓要求為 ，即 kVV Ld )21(5 ?? ，則要求升壓變壓器分接頭電壓為 )( )21(539。 3535 M V AJJQSS ?????????? ??? 從而可得如圖所示的 53段功率分布 26 b) 兩端供電網(wǎng)拆開后 63功率分布計算 對于拆開后的 63 網(wǎng)的初分布功率 36336 ?? ?? SSS ，即為 63段的末端功率，于是線路 63段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2236 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 63 始端功率 )( 3639。 45 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 5 高壓母線流入線路 54的實(shí)際功率為 )()()21( 4539。 3636 M V AJJQSS ?????????? ???從而可得如圖所示的 63段功率分布 2. 冬季最小負(fù)荷運(yùn)行方式功率分布計算 1) 線路 51 段功率分布計算 線路 51 段：從線路末端向始端計算功率分布 線路 51 段的末端功率為 ： 15 JSS ???? 線路 51 段的功率損耗為 )()(110 ))()( 2 222 2215 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 51 始端功率 )( 1539。 46 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 6 高壓母線流入線路 64的實(shí)際功率為 )()()21( 4639。 26?S 26??S 26?S2 D6 + . J . +J) +J + R62+J X62 +1 2621 ??? BQj2S62 段冬季最大負(fù)荷功率分布圖 62 段冬季最大負(fù)荷功率分布計算圖 + 2 D6 + + +J) +J + R62+J X62 +1 2621 ??? BQj2S+ + + + 17 兩端供電方式 546和 536的 功率分布進(jìn)行計算。 然后 利用以上參數(shù) 即 可計算得出歸算到高壓側(cè)的變壓器電 阻 RT、電抗 XT 和激磁損耗Δ SO等有關(guān)數(shù)據(jù)。 考慮到發(fā)電廠的廠用電，以及水電廠水量不是經(jīng)常使發(fā)電機(jī)滿載，為避免 5 浪費(fèi)， 可 選擇兩臺 SF740000/110 型，容量 40MVA 雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器 。 1. 發(fā)電廠電氣主接線的選擇： 在地方電力系統(tǒng)設(shè)計中，由于設(shè)計系統(tǒng)的規(guī)模不很大，發(fā)電廠高壓側(cè)出線數(shù)一般不多， 故 本設(shè)計中 水 電廠 ６ 的高壓母線 可采用 雙 母線接線， 但是對于 火 電廠５，由于它與原有系統(tǒng)有聯(lián)絡(luò)線聯(lián) 系，出線較多故高壓側(cè)采用雙母線 分段 接線 ； 而 發(fā) 電廠 低壓 側(cè)可 根據(jù)發(fā)電廠機(jī)組數(shù)量和機(jī)端負(fù)荷的情況，設(shè) 計 發(fā)電機(jī)電壓母線的接線方式。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。對本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。 涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。 另外兩臺發(fā)電機(jī)采用擴(kuò)大單元型式合用一臺變壓器直接接于高壓母線，故變壓器容量取應(yīng)為 ： M V AB 2523 ??? 選擇一臺 SFP763000/110 型， 容量為 63MVA 的 雙繞組有載調(diào)壓升壓變壓器。 3) 變電站 3： M V AS N %601429 22 ???? 選擇兩臺 SFZL720xx0/110容量為 20MVA的 20xx0/110型雙圈降壓變壓器。 15?S 15??S 15?S1 d5 + + +J) +J + R51+J X51 +1 1521 ??? BQj1S1 d5 + + +J) +J + R51+J X51 +11521 ??? BQj1S+ + + + 16 2) 線路 62 段功率分布計算 線路 62 末端功率 為變電站 2 的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 26 JSS ???? 線路 62 段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2226 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 62 始端功率 )( 2639。445 ?? ?? SSS ，即為 54段的末端功率，于是線路 54段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2245 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 18 線路 54 始端功率 )( 4539。 35 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 5 高壓母線流入線路 53的實(shí)際功率為 )()()21( 3539。445 JJLL LSSS ??? ?????? ?? ?? 80)(4546 454446 JJLL LSSS ??? ?????? ?? ?? 將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在 4 點(diǎn)拆開，則成為兩個單端供電網(wǎng)，則可計算功率分布。 a) 兩端供電網(wǎng)拆開后 53功率分布計算 對于拆開后的 53 網(wǎng)的初分布功率 3539。 按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種不同接線的發(fā)電機(jī)，于是，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線的功率為： )()(2121 5)21(5 M V AJJSS HH ?????? 變壓器 （ 2 號） 繞組中的電壓損耗為 )( )21(5 kVV XQRPV i iiT ???????? ? 發(fā)電機(jī)母線（即 變壓器 2 號 低壓側(cè) ） 電壓歸 算到高壓側(cè)的值為 )( 1 1 5)21(5)21(539。 其余各點(diǎn) 電壓分布計算 ： 按照網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，可以繪出各點(diǎn)電壓的計算步驟 ： 31 3. 冬季運(yùn)行方式下， 各 變電站 及水電廠 6電壓計算 在上面發(fā)電廠電壓決定的基礎(chǔ)上，就可進(jìn) 行各變電站電壓分布計算，計算辦法為： 利用前面已經(jīng) 出的 網(wǎng)絡(luò)的功率分布和發(fā)電廠 5 高壓母線電壓給定的基礎(chǔ)上， 由發(fā)電廠 5 高壓母線開始，計算各段線路的電壓損耗，求得各變電站高壓母線電壓，再計算各變電站變壓器中的電壓損耗，求得各變電站低壓母線電壓歸算到高壓側(cè)的值，然后通過選擇變壓器分接頭來滿足各變電站的調(diào)壓要求。1m i n1 kVVVVV nLLt ????? 這里選擇 能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的 有載調(diào)壓變壓器 ， 因此，可以對于最 大 負(fù)荷和最小負(fù)荷 分別 取兩個 不同的標(biāo)準(zhǔn) 分接頭 ：（在設(shè)計附表 37中可以找到與要求電壓最接近的分接頭） 最大負(fù)荷時，與 最接近的分接頭為 110+2 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為 ： )(. a x1 39。3m a x3 kVVVVV nLLt ????? 最小負(fù)荷時 )(10 39。4 kVVVV THL ?????? c) 變電站 4 調(diào)壓計算 按照題目對變電站 4 的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓， 要求與變電站 1 相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為： 最大負(fù)荷時 )(10 . 39。 kVVVV TdHdL ?????? b) 冬季最小負(fù)荷時 已知線路 64末端功率為 ： 64 JS ?? 線路 64 電壓損耗為 )( 0 9 . 3 0 . 3 364 kVV XQRPV i ii ???????? 39 水電廠 6 高壓母線電壓為 )( 1 0 96446 kVVVV HH ?????? 水電廠 6高壓母線流入線路功率為線路 6 6 64 之和，也即是水電廠升壓變壓器繞組通過的功率為 )(10. 3657. 92 )3. 510. 9712. 9()10. 4915. 7131. 72(4636266 M V AJ JSSSS H ?? ???????? ??? 升壓變壓器繞組中的電壓損耗為 )( 1 0 2 1 9 kVV XQRPV i iiT ???????? 發(fā)電機(jī)母線電壓歸算到高壓側(cè)的值為 )(39。 26 M VAJS ??? 雙回 線路 62段電壓損耗為 )( 1 5 8 . 9 kVV XQRPV i ii ???????? 變電站 2 高壓側(cè)電壓為 )( 1 1 56262 kVVVV HH ?????? 變電站 2 高壓側(cè)流入功率為 )(1 7 .3 23 7 .9 72 M V AJS HT ?? 變電站 2 變壓器電壓損耗 )( KvV XQRPV i iiT ???????? 變電站 2 歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓 )( 0 1 12239。 最后可得冬季潮流分布圖： SLD2 1 SLD1 5 2 SLD4 3 SLD3 4 6 115 111 37 冬季運(yùn)行 方 式下電壓分布 最 小 負(fù)荷時 最大負(fù)荷時 單位 kV 11 .10 火電廠 5單位 kV 水電廠 6單位 kV 43 冬季運(yùn)行方式下變壓器分接頭及運(yùn)行電壓表 發(fā)電廠變電站名稱 額定容量（ MVA） 額定電壓（ KV） 最大負(fù)荷時 最小負(fù)荷時 分接頭 高壓側(cè)實(shí)際電壓 低壓側(cè)實(shí)際電壓 分接頭 高壓側(cè)實(shí)際電壓 低壓側(cè)實(shí)際電壓 變電站 1 25000 110/11 +2% +4% 變電站 2 25000 110/11 +2% +4% 11 變電站 3 16000 110/11 +5% +7% 變電站 4 20xx0 110/11 +6% +8% . 火電廠 5 31500 121/ +5% +6% 火電廠 5 63000 121/ +5% +6% 水電廠 6 40000 121/ +4% +7% 從以上調(diào)壓計算可見，實(shí)際上，在冬季也就是利用火電廠發(fā)電機(jī)的電壓在最大及最小運(yùn)行方式下調(diào)節(jié)到不同的電壓值，再加上各個變電站變壓器分接頭的正確選擇來達(dá)到整個系統(tǒng)對于調(diào)壓的要求。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體均已在文中以明確方式標(biāo)明。本次畢業(yè)設(shè)計大概持續(xù)。 論文密級： □ 公開 □ 保密 （ ___年 __月至 __年 __月） (保密的學(xué)位論文在解密后應(yīng)遵守此協(xié)議 ) 作者簽名： _______