【正文】 重聲明：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 )，是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，獨(dú)立進(jìn)行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權(quán)爭議。 作者簽名 : 二〇 一 〇年 九 月 二十 日 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）使用授權(quán)聲明 本人完全了解 濱州學(xué)院 關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)大概持續(xù)。 （保密論文在解密后遵守此規(guī)定） 作者簽名 : 二〇 一 〇年 九 月 二十 日 46 致 謝 時(shí)間飛逝，大學(xué)的學(xué)習(xí)生活很快就要過去，在這四年的學(xué)習(xí)生活中，收獲了很多，而這些成績的取得是和一直關(guān)心幫助我的人分不開的。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體均已在文中以明確方式標(biāo)明。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人 承擔(dān)。 最后可得冬季潮流分布圖： SLD2 1 SLD1 5 2 SLD4 3 SLD3 4 6 115 111 37 冬季運(yùn)行 方 式下電壓分布 最 小 負(fù)荷時(shí) 最大負(fù)荷時(shí) 單位 kV 11 .10 火電廠 5單位 kV 水電廠 6單位 kV 43 冬季運(yùn)行方式下變壓器分接頭及運(yùn)行電壓表 發(fā)電廠變電站名稱 額定容量（ MVA） 額定電壓（ KV） 最大負(fù)荷時(shí) 最小負(fù)荷時(shí) 分接頭 高壓側(cè)實(shí)際電壓 低壓側(cè)實(shí)際電壓 分接頭 高壓側(cè)實(shí)際電壓 低壓側(cè)實(shí)際電壓 變電站 1 25000 110/11 +2% +4% 變電站 2 25000 110/11 +2% +4% 11 變電站 3 16000 110/11 +5% +7% 變電站 4 20xx0 110/11 +6% +8% . 火電廠 5 31500 121/ +5% +6% 火電廠 5 63000 121/ +5% +6% 水電廠 6 40000 121/ +4% +7% 從以上調(diào)壓計(jì)算可見，實(shí)際上，在冬季也就是利用火電廠發(fā)電機(jī)的電壓在最大及最小運(yùn)行方式下調(diào)節(jié)到不同的電壓值，再加上各個(gè)變電站變壓器分接頭的正確選擇來達(dá)到整個(gè)系統(tǒng)對于調(diào)壓的要求。2m a x2 kVVVVV nLLt ????? 最小負(fù)荷時(shí) )(10 39。 26 M VAJS ??? 雙回 線路 62段電壓損耗為 )( 1 5 8 . 9 kVV XQRPV i ii ???????? 變電站 2 高壓側(cè)電壓為 )( 1 1 56262 kVVVV HH ?????? 變電站 2 高壓側(cè)流入功率為 )(1 7 .3 23 7 .9 72 M V AJS HT ?? 變電站 2 變壓器電壓損耗 )( KvV XQRPV i iiT ???????? 變電站 2 歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓 )( 0 1 12239。6m i n6 kVVVVV nLLt ????? 因?yàn)檫x擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對于 40 最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭： 最大負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+4 %，其電壓為 115Kv，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： )( a x439。 kVVVV TdHdL ?????? b) 冬季最小負(fù)荷時(shí) 已知線路 64末端功率為 ： 64 JS ?? 線路 64 電壓損耗為 )( 0 9 . 3 0 . 3 364 kVV XQRPV i ii ???????? 39 水電廠 6 高壓母線電壓為 )( 1 0 96446 kVVVV HH ?????? 水電廠 6高壓母線流入線路功率為線路 6 6 64 之和，也即是水電廠升壓變壓器繞組通過的功率為 )(10. 3657. 92 )3. 510. 9712. 9()10. 4915. 7131. 72(4636266 M V AJ JSSSS H ?? ???????? ??? 升壓變壓器繞組中的電壓損耗為 )( 1 0 2 1 9 kVV XQRPV i iiT ???????? 發(fā)電機(jī)母線電壓歸算到高壓側(cè)的值為 )(39。 m i n44 kVVVVV ntLL m im ????? 由上可見，所選分接頭，能夠滿足最大、最小負(fù)荷時(shí)的逆調(diào)壓要求。4 kVVVV THL ?????? c) 變電站 4 調(diào)壓計(jì)算 按照題目對變電站 4 的調(diào)壓要求為逆調(diào)壓， 要求與變電站 1 相同，則變壓器抽頭電壓分別要求為： 最大負(fù)荷時(shí) )(10 . 39。 3) 變 電站 4 a) 冬季最大負(fù)荷時(shí) 36 線路 54 段線路始端功率為 ： )(39。3m a x3 kVVVVV nLLt ????? 最小負(fù)荷時(shí) )(10 39。3 kVVVV THL ?????? b) 冬季最小負(fù)荷時(shí) 線路 53 段線路始端功率為 ： )(39。1m i n1 kVVVVV nLLt ????? 這里選擇 能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的 有載調(diào)壓變壓器 ， 因此，可以對于最 大 負(fù)荷和最小負(fù)荷 分別 取兩個(gè) 不同的標(biāo)準(zhǔn) 分接頭 ：（在設(shè)計(jì)附表 37中可以找到與要求電壓最接近的分接頭） 最大負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+2 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為 ： )(. a x1 39。 15 M V AJS ??? 雙回 線路 51段電壓損耗為 )( kVV XQRPV i ii ???????? 變電站 1 高壓側(cè)電壓為 )( 0 1 15151 kVVVV dHH ?????? 變電站 1 高壓側(cè)流入功率為 )( M V AJS HT ?? 變電站 1 變壓器電壓損耗 )( KvV XQRPV i iiT ???????? 33 變電站 1 歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓 )(39。 其余各點(diǎn) 電壓分布計(jì)算 ： 按照網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，可以繪出各點(diǎn)電壓的計(jì)算步驟 ： 31 3. 冬季運(yùn)行方式下， 各 變電站 及水電廠 6電壓計(jì)算 在上面發(fā)電廠電壓決定的基礎(chǔ)上，就可進(jìn) 行各變電站電壓分布計(jì)算，計(jì)算辦法為： 利用前面已經(jīng) 出的 網(wǎng)絡(luò)的功率分布和發(fā)電廠 5 高壓母線電壓給定的基礎(chǔ)上， 由發(fā)電廠 5 高壓母線開始，計(jì)算各段線路的電壓損耗，求得各變電站高壓母線電壓，再計(jì)算各變電站變壓器中的電壓損耗，求得各變電站低壓母線電壓歸算到高壓側(cè)的值，然后通過選擇變壓器分接頭來滿足各變電站的調(diào)壓要求。 )21(5m a x)21(5 kVVVVVnLLt ????? ??? 這里選擇能帶負(fù)荷調(diào)節(jié)抽頭的有載調(diào)壓變壓器，因此，可以對于 30 最大負(fù)荷和最小負(fù)荷分別取兩個(gè)不同的標(biāo)準(zhǔn)分接頭：（在設(shè)計(jì)附表 36中可以找到與要求電壓最接近的分接頭） 最大負(fù)荷時(shí)，與 最接近的分接頭為 110+5 %，其電壓為 ，于是，變壓器低壓側(cè)實(shí)際電壓為： )(. a x1 39。 按照這種接線方式，將高壓母線的功率分別分配一半給兩種不同接線的發(fā)電機(jī)，于是，具有發(fā)電機(jī)母線的兩臺發(fā)電機(jī)變壓器高壓側(cè)流入母線的功率為： )()(2121 5)21(5 M V AJJSS HH ?????? 變壓器 （ 2 號） 繞組中的電壓損耗為 )( )21(5 kVV XQRPV i iiT ???????? ? 發(fā)電機(jī)母線（即 變壓器 2 號 低壓側(cè) ） 電壓歸 算到高壓側(cè)的值為 )( 1 1 5)21(5)21(539。 36 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 6 高壓母線流入線路 63的實(shí)際功率為 )()()21( 3639。 a) 兩端供電網(wǎng)拆開后 53功率分布計(jì)算 對于拆開后的 53 網(wǎng)的初分布功率 3539。 4545 M V AJJQSS ?????????? ???從而可得如圖所示的 54段功率分布 4 R54+J X54 +1 + + + 24 b) 兩端供電網(wǎng)拆開后 64功率分布計(jì)算 對于拆開后的 64 網(wǎng)的初分布功率 46446 ?? ?? SSS ，即為 64段的末端功率，于是線路 64段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2246 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 64 始端功率 )( 4639。445 JJLL LSSS ??? ?????? ?? ?? 80)(4546 454446 JJLL LSSS ??? ?????? ?? ?? 將兩端供電網(wǎng)絡(luò)在 4 點(diǎn)拆開，則成為兩個(gè)單端供電網(wǎng)，則可計(jì)算功率分布。 15 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 5 高壓母線流入線路 51的功率為 )()()21( 1539。 35 M VAJJJSSS ????????? ??? 從發(fā)電廠 5 高壓母線流入線路 53的實(shí)際功率為 )()()21( 3539。 4646 M V AJJQSS ?????????? ???從而可得如圖所示的 64段功率分布 54 段冬季最大負(fù)荷功率分布圖 4S4 D5 + + +J) +J + R54+J X54 +1 4521 ??? BQj + + + 19 4) 兩端供電網(wǎng) 536的功率分布計(jì)算 線路名稱 51 53 54 63 64 62 電氣距離 (KM) 40 70 80 80 50 50 兩端供電網(wǎng) 536功率初分布計(jì)算 由于兩段線路采用同一導(dǎo)線截面，故為均一網(wǎng)絡(luò)，故功率初分布按長度成反比例分配， 80)(353636339。445 ?? ?? SSS ，即為 54段的末端功率，于是線路 54段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2245 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 18 線路 54 始端功率 )( 4539。 下面分別對 546和 536的功率分布進(jìn)行計(jì)算 。 15?S 15??S 15?S1 d5 + + +J) +J + R51+J X51 +1 1521 ??? BQj1S1 d5 + + +J) +J + R51+J X51 +11521 ??? BQj1S+ + + + 16 2) 線路 62 段功率分布計(jì)算 線路 62 末端功率 為變電站 2 的運(yùn)算負(fù)荷功率，即為 26 JSS ???? 線路 62 段的功率損耗為 )()(110 )()()( 2 222 2226 M V AJJJXRU QPS N ?????????? ? 線路 62 始端功率 )( 2639。 1) 發(fā)電廠主變壓器參數(shù)計(jì)算： ． 發(fā)電廠 5： 兩臺 變壓器， 由于是升壓變壓器，故 高壓側(cè)額定電壓 為 121KV,查 參考資料附表 32可 知 Δ P0 = ，Δ PS= 140KW， US%=， IO%= 故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為 )( 101211402 10 2 322 32 ??? ???? ???? NNST SUPR )( 002 10% 22 ??? ???? ??? NNST SUUX )(10)100 (210)100%(2 33000M V AJJSIJPS N?????????????? ?? 另一臺 63MVA 變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為121KV,查參考資料附表 32可知 Δ P0 = 65KW，Δ PS= 260KW， US%=， IO%= 故變壓器歸算到高壓側(cè)的參數(shù)為 )( 101216510 2 322 32 ????????? NNST SUPR )( 00 % 22 ???????? N NST S UUX 7 )(10)100 630 (10)100%( 33000M V AJJSIJPS N???????????? ?? 發(fā)電廠 6： 變壓器為兩臺 40MVA 變壓器，由于是升壓變壓器，故高壓側(cè)額定電壓為 121KV,查參考資料附表 32可知 Δ P0 = 46KW，Δ PS=174KW， US%=， IO%= 故兩臺變壓器并聯(lián)后歸算到高壓側(cè)的參 數(shù)為 )( 10121462 10 2 322 32 ???