【正文】 0故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置鋼筋。故取其中，柱的計算長度按公式，確定 因為故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)η。由表可知，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。將下部跨間截面的418鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)s ,即支座A上部。表610 橫向框架B柱彎矩內(nèi)力組合表Form 610The curved square of horizontal frame Bpost and axle strength association層次截面內(nèi)力SGkSQkSEkγRE[（SGk+）+] ++ MmaxNminNmax→←NMM10柱頂MN柱底MN9柱頂MN柱底MN8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN表611 橫向框架C柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整Form 611 Make the adjustment of the designing value of curved square up in horizontal frame Cpost post end層次截面γRE(Mc=ηMb)γREN10柱頂柱底9柱頂柱底8柱頂柱底7柱頂柱底6柱頂柱底5柱頂柱底4柱頂柱底3柱底柱底2柱頂柱底1柱頂柱底注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設(shè)計值表612 橫向框架B柱剪力組合表Form 612 Cut the strength association in horizontal frame B post層次SGkSQkSEkγRE[(SGk+SQk)+ SEk]+SQkγRE[ηvb(Mlb+Mrb)/Hn]→←10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 7 截面設(shè)計考慮地震作用[1]時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計采用下面的公式71： （71）式子中：—承載力調(diào)整系數(shù)，見表71；S—地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其他荷載效應(yīng)的基本組合；R—結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。 Mmax= 此外，對于本工程，+，對結(jié)構(gòu)設(shè)計不起控制作用，故不予考慮。（kN/m）10()()291圖64 雪載作用下橫向框架的二次分配法，kNKN/mP1，KNP2，KN10（）（）32．4（）（）2～932．4132．4 內(nèi)力計算[10]梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。= KN/mP1 =[()2+]+++(－2)+2 = P2 = [()2++6]+++= KN 活荷載計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖63所示圖63 各層梁上作用的活荷載Fig 63 The live load of each beam對于第10層q2== KN/m q2180。對于第10層：q1=，q1180。圖54 風(fēng)荷載沿房屋高度的分布(單位：KN/m) 圖 55等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載(kN)Fig 54 The distribution of wind loadings along Fig 55 The concentration wind loadings each floor of equivalent node以第3層的集中荷載的計算過程為例： =（+++）1/2＋（+）1/21/3＋（+）1/22/3=表 58 各層節(jié)點(diǎn)集中荷載Form 58 Every layer node concentrates on loading層次12345678910集中荷載 風(fēng)荷載作用下水平位移驗算根據(jù)圖54所示的水平荷載，由公式510計算層間剪力Vi，然后求出③軸線框架的層間側(cè)移剛度，計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。=1. 1178。2）表中M單位為kN(1y)h 計算，其中Dij取自表43，∑Dij取自表46，層間剪力取自表52。計算過程見表53。5 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算[1] 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自振周期計算按公式51 （51）將折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即G11==(1+)= KN結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移由公式52～公式54。mmN各可變荷載的組合值系數(shù)按表42的規(guī)定采用：無論是否為上人屋面，其屋面上的可變荷載均取雪荷載。2）梁長度取凈長；柱長度取層高。屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 sk=μr 100厚鋼筋混凝土板 25= KN/ m178。根據(jù)上述計算結(jié)果并綜合考慮其它因素，本設(shè)計中柱截面尺寸取700mm700mm。由于本框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值[μN(yùn)]=，各層的重力代表值近似取12 KN/ m178。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm?；撅L(fēng)壓ω0=178。由于采光通風(fēng)和抗震、消防以及辦公樓的實(shí)際使用要求設(shè)有兩部電梯和三部樓梯，考慮抗震要求，樓梯間采用剪力墻結(jié)構(gòu)。頂層設(shè)電梯機(jī)房，屋面為上人屋面。本建筑設(shè)有兩部樓梯，分別在電梯兩旁。 通過本次的畢業(yè)設(shè)計，使我們各方面的水平都有所提高，這為我們在以后的學(xué)習(xí)和工作中打下了堅實(shí)的基礎(chǔ)，非常感謝學(xué)校和學(xué)院為我們提供這次良好的學(xué)習(xí)機(jī)會，更加感謝我的指導(dǎo)教師段曉牧老師對我的悉心指導(dǎo)。遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）前言畢業(yè)設(shè)計是對我們大學(xué)期間所學(xué)的知識的一個考核和總結(jié)，可以讓我們把所學(xué)的知識更加的系統(tǒng)化，鞏固我們的專業(yè)知識，縮短我們和實(shí)際工程設(shè)計的差距。 1 1 建筑設(shè)計 設(shè)計資料1) 工程名稱：沈陽騰達(dá)綜合辦公樓2) 水文地質(zhì)資料：，,地區(qū)為一般粘性土層，下部為砂類土，水質(zhì)無侵蝕性，承載能力良好。首層設(shè)有咨詢室、保安室和配電室等。由于本建筑位于北方，因而選擇推拉窗，因為雙層窗具有保溫的作用，而推拉窗在建筑中使用起來比平面方便，并且免于受風(fēng)的破壞，辦公窗的尺寸21001500mm，走廊窗的尺寸1200mm1500mm，衛(wèi)生間采用麻面玻璃，以滿足其私秘性的要求。由于考慮到立面造型統(tǒng)一，窗的高度位置與其它房間相同。地面粗糙度為B類，主導(dǎo)風(fēng)向為西南風(fēng)。梁截面高度按梁跨度的1/12～1/8估算，由此估算的梁截面尺寸見下表。 m178?；A(chǔ)采用肋梁式筏板基礎(chǔ)。 V型輕鋼龍骨吊頂 KN/ m178。s0== KN/ m178。墻體為300mm厚混凝土空心小砌塊（ KN/ m178。表32 可變荷載組合值系數(shù)Form32 Load making variably up value coefficient可變荷載種類組合值系數(shù)雪荷載屋面積灰荷載屋面活荷載不考慮按實(shí)際情況考慮的樓面活荷載按等效均布荷載考慮的樓面活荷載藏書庫、檔案庫其他民用建筑吊車懸吊物重力硬 鉤 吊 車軟 鉤 吊 車不考慮計算過程如下：頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載、50﹪屋面荷載、梁的自重、半層柱的自重、半層墻的自重。mm2ECI0/lN計算過程見表51，其中第10層的Gi為G10與Ge之和。表中還計算了各層的層間彈性位移角θe=△μi/hi。各柱反彎點(diǎn)高度比y按公式512。m ，V單位為KN=178。計算過程見下表59。=q2和q2180。== KN/mP1 =[()2+]2= KNP2 =[()2++]2= 同理，在屋面雪荷載作用下q2==180。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。mFig 64 Second distribution France of the cross frame under snow圖65 恒荷載作用下橫向框架的二次分配法，kN各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表66，表中SGk 、SQk兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。mγREMmax = = 注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選最不利內(nèi)力。說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取,實(shí)取422(As=1520)支座上部　實(shí)取420(As=1257)，　，滿足要求。表74 柱的剪跨比和軸壓比驗算Form 74 Both that of post shear span ratio and axle load ratio proven柱號層次bmmh0mm，N/mm2KN 取 取對稱配筋為大偏心情況=484mm2再按及相應(yīng)的一組計算 N= 節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩－=柱端加密區(qū)的箍筋選用4φ10 100。m則框架柱的剪力設(shè)計值：（滿足要求） (取)其中取較大的柱下端值，而且、 。m 在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上下柱端，即 取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即700/30=23mm。 框架柱 剪跨比和軸壓比驗算表74計算出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取，表中的，和都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)。 因為 屬第一類T型截面 實(shí)配鋼筋，418(As=1108) 滿足要求。m KN則 KN KN KN KN 框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個控制截面進(jìn)行組合，組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整下表表67 橫向框架A柱彎矩內(nèi)力組合表Form 67 The c