【正文】 2 式中 2h — 沉淀池有效水深（ m） t— 沉淀時間（ h），一般采用 — 設計中取 t=3h 3312 ???h m 徑深比 ??hD ，合乎（ 6— 12）的要求。 沉淀池表面積 39。在檢查所有管道接口等密封處理是否有漏氣現(xiàn)象。曝氣器立面布置尺寸，其表面距池底約 230mm，布氣管中心距池底約 110mm，也可依據(jù)用戶要求調(diào)度。 本設計選用橡膠膜中的球冠形，該曝氣器有江蘇省宜興市文峰環(huán)保設備有限公司在原膜片式微孔曝氣器的基礎上，進行專項研制開發(fā)的新型曝氣裝置。 剩 余污泥量 %50???? 平平 QLb V XSaQW rvr 式中 W— 剩余污泥量（㎏ /d） a— 污泥產(chǎn)率系數(shù)，一般采用 — b— 污泥自身氧化系數(shù)（ d1),一般采用 — 平Q — 平均日污水流量（ m3/d） rL — 反應池去除的 SS 濃度（㎏ / m3), rL =42020=400mg/L=3 rS — 反應池去除的 BOD5濃度（㎏ / m3), rS =18020=160 mg/L=3 設計中取 a =， b= %504 0 0 0 6 6 0 0 0 ??????????W =≈ 8640 ㎏ /d 曝氣系統(tǒng) 為了維持曝氣池內(nèi)的污泥具有較高的活性，需要向曝氣池內(nèi)曝氣充氧。 1 刮泥裝置 沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設于池頂，刮板深入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內(nèi)。334 DvQD ??? ? 式中 3D — 配水井直徑（ m） v3— 配水井內(nèi)污水流速（ m/s） ，一般取 v=— 設計中取 v3= 23 ???? ?D ≈ 1 進水渠道 沉淀池分為兩組，每組沉淀池進水端設進水渠道，配水井接出的 DN500 進水管從進水渠道中部匯入，污水沿進水渠道向兩側流動，通過潛孔進入配水渠道，然由穿孔花墻流入沉淀池。 設計中取 S= L/(人 h） 設計中取 qˊ =2 m3/（ m2339。污水泵檢修采用移動吊架。≈ 每日柵渣量 10008640 0 1QWW ? 式中 W— 每日柵渣量（ m3/d） W1— 每日每 103m3 污水的柵渣量（ m3/103m3污水）， 一般采用 — m/103m3污水 設計中取 W1= m3/103m3污水 1000 ???W =﹥ m3/d 應 采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。 缺點： 構造尚待進一步完善，運行也待進一步完善。 階段 F：該階段基本與 C 階段相同，第三溝內(nèi)的轉刷停止運轉，開始泥水分離，入流污水仍然進入第二溝，處理后的污水經(jīng)第一溝出水堰排出。 階段 C：第一溝轉刷停止運轉，開始泥水分離，需要設過渡段，約一小時，至該階段末，分離過程結束。基本運行方式大體分六個階段（包括兩個過程）。 ② 對水量水溫的變化有較強的適應性，處理水量較大。 ② SVI 值較低，易于沉淀，一般情況下不會產(chǎn)生污泥膨脹。 ⑤ 缺氧、厭氧和好氧三個分區(qū)嚴格分開，有利于不同微生物菌群的繁殖生長，脫氮除磷效果好。一般認為處理系統(tǒng)的 BOD5負荷小于 BOD5/ 時，處理系統(tǒng)的硝化反應才能正常進行。 進出水水質 單位： mg/L COD BOD5 SS NH3－ N TN TP 進 水 500 180 420 30 60 5 出 水 60 20 20 8 20 1 由于進水不但含有 BOD5，還含有大量的 N， P所以不僅要求去除 BOD5 還應去除水中的 N， P 使其達到排放標準。 氣象 工程場地屬溫暖帶半濕潤大陸性季風氣候，具有冬長夏短，春秋溫涼典型特征。 地形與地貌 該高新區(qū)的地形南高北低，擬建場地距受納水體渭河僅約 350m，地貌 屬渭河南岸一級階地，場地平坦。擬建場地為非自重濕陷性場地，地基濕陷等級為Ⅰ級（輕微），按《中國地震烈度區(qū)劃圖》劃分，基本地震烈度為八度。河水最高水位 。 對于生物除磷工藝，要求 BOD5/P=33～ 100。 ② 在厭氧的好氧交替運行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無 污泥膨脹之慮， SVI 值一般均小于 100，有利于泥水分離。 3）沉淀工藝：使混合液泥水分離，相當于二沉池， 4）排放工序：排除曝氣沉淀后產(chǎn)生的上清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應器殘留一部分活性污泥作為種泥。 ⑦ 占地規(guī)模大，處理水量較小。 ⑦ 脫氮效果還可以進一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內(nèi)循環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內(nèi)循環(huán)量，而氧 化溝的內(nèi)循環(huán)量從政論上說可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。 階段 B：污水入流從第一溝調(diào)入第二溝，第一溝內(nèi)的轉刷開始高速運轉。階段 D 與階段A相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過第一溝已降低的出水堰排出。 ④ 造價低，建造快，設備事故率低，運行管理費用少。最小坡度 I=‰ （ 2）出水管：設計流量按近期取， q(L/s)在 — 時 ，管徑 取600mm；粗糙系數(shù)為 nm=；最小坡度為 I=‰ 尺寸計算 平面草圖如下： 控制井中事故水量，即水力停留時間取 60s ,則事故管管底標高為： 60 = m3 247。 min1 軸功率 p/kW 電機功率 p/kW 效率 /% 質量 ㎏ 排出口徑 /㎜ 420 11 735 22 79 750 200 集水池 （ 1）容積 按一臺泵最大流量時 6min 的出流量設計，則集水池的有效容積 V ??? 6604201h42 m3 （ 2）面積 取有效水深 H 為 2m則面積 F 為 F=V247。 計算草圖如下： αα柵條 工作平臺進水 曝氣沉砂池 設計中選擇 四 組曝氣沉砂池， N=4 組，分別與格柵連接，每組沉砂池設計流量為 m3/s 。 沉淀池表面積 39。 長深比 L/h2=18/2=9＞ 8(符合長深比 8— 12 之間的要求 ) 污泥部分所需容積 （ 1）按設計人口計算 nSNTV ??1000 式中 V— 污泥部分所需容積（ m3) S— 每人每日污泥量〔 L/(人 配水井內(nèi)中心管直徑 239。在出水擋板處設一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。在進水渠道內(nèi)，水流分別 流向兩側，從缺氧段進入，進水渠道寬 ，渠道內(nèi)水深 ，則渠道內(nèi)的最大水流速度為 111 hNbQv s? 式中 1v — 渠道內(nèi)的最大水流速度（ m/s） b1— 進水渠道寬度（ m） h1— 進水渠道有效寬度（ m） 設計中取 b1=,h1= ???v≈ 反應池采用潛孔進水，孔口面積 2vNQF s?? 式中 F— 每座反應池所需孔口面積（㎡） v2— 孔口流速（ m/s） ，一般采用 — 設計中取 v2= ??F = ㎡ 設每個孔口尺寸為 ，則孔口數(shù)為 fFn? 式中 n— 每座曝氣池所需孔口數(shù)（個） f— 每個孔口的面積（㎡） ??n ≈ 工程中取 4 個 孔口布置圖如下： 進水渠道底* 曝氣池的出水設計 A2/O 池的出水采用矩形薄壁堰，跌落水頭，堰上水頭 32)2( gmbQH ? 式中 H— 堰上水頭（ m） Q— 每座反應池出水量（ m3/s） ,指污水最大流量（ m3/s）與回流污泥量、回流量之和（ 250%m3/s） m— 流量系數(shù)，一般采用 — b— 堰寬（ m）；與反應池寬度相等 設計中取 m=,b=5m ) %( 32 ????? ???H m,設計中取 A2/O 反應池的最大出水流量為（ + 250%） = m3/s，出水管管徑采用 DN1500mm，送往二沉池，管內(nèi)流速為 m/s。充氧的目的是為活性污泥微生物提供所需的溶解氧，以保證微生物代謝過程的需氧量。個 服務面積 /m3/個 氧利用率 充氧能力 /kgO2/h 充氧動力效率 /kgO2/h 曝氣器阻力損失/Pa BZQ—W 248。 調(diào)試檢查方法 ： 曝氣器安裝完成后，池內(nèi)放入清水，水面至曝氣器表面約為 100200mm。 設計中取 EA=12% Ot= %%100)(2179 )(21%100)1(2179 )1(21 ???? ?????? ?? AAEE 曝氣池內(nèi)混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮） ) P(CC t5bss b( 30 ) ??? CS（ 30） — 30℃時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； CS— 30℃時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（ mg/L）。q =1 m3/（㎡ 每側流量： Q。 h）〕，一般采用 — m3/（㎡ 查表得 20℃和 30℃時，水中的飽和溶解氧值為： CS（ 20） =； CS（ 30） =空氣擴散出口處的絕對壓力 Pb= 105+9800H 式中 Pb— 出口處絕對壓力（ Pa）； H— 擴散器上淹沒深度（ m）。風管流速一般為干管 1015m/s、布氣管支管 45m/s。較平板膜片式微孔曝氣器使用壽命長，單位面積充氧效率更高，是一種較為理想的高效充氧裝置。 需氧量的計算 平時需氧量： Vr VXbQSaO ????2 式中 O2— 混合液需氧量（ kgO2/d）； a? — 活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需的氧氣 kg 數(shù)，對于生活污水，a? 值一般采用 ～ 之間； Q— 污水的平均流量（ m3/d）； rS — 被降解的 BOD 濃度（ g/L）； b? — 每 1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg數(shù)，一般采用 ～； VX — 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。rX — 回流污泥濃度（ mg/L） ， rr fXX ?39。 333 HBQv ? 式中 v3— 出水渠道水流速度（ m/s） ,一般采用 v3≥ B3— 出水渠道寬度（ m） H3— 出水渠道水深（ m） ， B3 ： H3一般采用 — 設計中取 B3=， H3= ??v =＞ 出水管道采用鋼管，管徑 DN=800mm,管內(nèi)流速 v=，水力坡降i=‰ 1 進水擋板、出水擋板 沉淀池設進水擋板和 出水擋板，進水擋板距進水穿孔花墻 ，擋板高出水面 ，深入水下 。V — 每格沉淀池污泥部分所需容積（ m3） 5/39。 ??? tQV 3 6 0 011 1 5 39。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，鋼管 DN=500mm，管內(nèi)流速 v2=。 進水與出水渠道 城市污水通過提升泵房送入進水渠道，格柵的進水渠道與格柵槽相連，格柵與沉砂池合建一起，格柵出水直接進入沉砂池，進水渠道寬度 B1= B=，渠道水深 h= 校核 (1) 柵前流速： 1v 實際計算過水斷面： ????? BhA ㎡ 則柵前流速為： smAQv / 1 ??? 符合柵前流速在 ～。 1計算草圖如下： α 1進水工作平臺柵條αα 污水提升泵房 水泵的選擇 設計水量為 40000 m3/d，選擇用 六 臺潛污泵（ 4 用 2 備），則單臺流量為 Q1=40000247。綜合考慮本工程的建設規(guī)模、進水特性、處理要求、運行費用和維護管理等情況，經(jīng)技術經(jīng)濟比較、分析，確定采用倒置 A2/O法生物處理工藝。 COD 的去除 率也在 85％以上，并且硝化和脫氮作用明顯。同時， 第三溝內(nèi)轉刷開始以低轉速運轉，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。第二溝內(nèi)轉刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內(nèi)保持恒定環(huán)流，轉刷所供氧量足以氧化有機物并使氨氮轉化成硝態(tài)氮，處理后的污水與活性污泥一起進入第三溝。 ⑤ 自動化程度較高，使于管理。 ⑤ 得當時，處理效果優(yōu)于連續(xù)式。以防止循環(huán)混合液對缺氧反應器的干擾。 A A2/O 法 A2/O 工藝即缺氧 /厭氧 /好氧活性污泥法 , A2/O 法處理城市污水的特點：運行費用