【正文】 2） 輸送泵壓頭：考慮水泵安裝位置，還有系統(tǒng)膨脹水箱的安裝位置，同時(shí)克服管路阻力，將水從艙內(nèi)輸送到膨脹水箱內(nèi)；3） 輸送泵吸高；水泵進(jìn)口到進(jìn)口管路吸口的垂直高度要小于泵的吸高參數(shù)，并且留出1米余量。（6） 中央型冷卻系統(tǒng)的泵：（凝析油船）對(duì)于中央型冷卻系統(tǒng)，一套中央板冷對(duì)應(yīng)兩套動(dòng)力源頭，柴油機(jī)的機(jī)帶泵，輔助設(shè)備的冷卻水泵，這時(shí)，盡可能選用兩者的壓頭一致，最好特性曲線也一致（此點(diǎn)存在困難，畢竟泵葉曲線不同），降低兩套動(dòng)力源頭的相互干擾，以及為局部壓力調(diào)整帶來方便；（7） 中央型冷卻系統(tǒng)的泵和中央板冷的布置：1）MAN的推薦系統(tǒng)中，泵是布置在中央板冷的前端；2）而瓦錫蘭的推薦中，泵是布置在中央板冷后端；（8） 冷卻水泵估算：對(duì)于柴油機(jī)本身不帶冷卻水泵，又無明確要求，冷卻水泵可以按照柴油機(jī)帶走熱量進(jìn)行估算；注意：此處的泵排量計(jì)算是正對(duì)主機(jī)專用冷卻泵，不是中央系統(tǒng)的水泵，所以，這里的計(jì)算不能作為中央系統(tǒng)泵的設(shè)計(jì)依據(jù)；a. 淡水冷卻泵排量QF （m3/h），公式如下：QF – 淡水冷卻泵排量 m3Kt – 冷卻水帶走熱量的百分率，%，一般為：低速級(jí)20%到25%，中速機(jī)15%到20%，高速機(jī)10%到15%；QH – 燃料的低發(fā)熱值，kJ/kg，取42700kJ/kg；ge – 主機(jī)燃油消耗率，kg/(kW*h)；Ne – 主機(jī)額定功率，kW；B – 裕度系數(shù)，；c – 淡水比熱容，kJ/(kg*K)， kJ/(kg*K)；ρ – 淡水密度，kg/m3，取1000kg/m3；t1 – 淡水進(jìn)主機(jī)的溫度，℃t2 – 淡水出主機(jī)的溫度，℃，缸套和活塞都用淡水冷卻時(shí)。3） 孔板厚度的計(jì)算（對(duì)于低壓系統(tǒng)的微量調(diào)節(jié)孔板，厚度可以直接參考管道密封墊圈的厚度）計(jì)算公式：其中：sc – 孔板厚度（mm）P – 孔板前的滯止壓力，為設(shè)計(jì)壓力（MPa）[σ]t – 為鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力（MPa）K– 孔板結(jié)構(gòu)系數(shù)（，） 孔板結(jié)構(gòu)系數(shù)（）Di –主管道內(nèi)徑（mm）（6） 瓦錫蘭中速機(jī)：廠家一般會(huì)有推薦節(jié)流孔板的孔徑，用于每臺(tái)機(jī)組的低溫水和高溫水的調(diào)節(jié)，并且是采用可調(diào)節(jié)流孔板的形式；（另有廠家推薦圖，用于船廠參考制作F圖）返回目錄11， 冷卻水系統(tǒng)的泵（1） 冷卻系統(tǒng)水泵：核心動(dòng)力多為離心泵。當(dāng)管道兩端壓差較大時(shí)，可采用多級(jí)減壓，但是每一級(jí)節(jié)流孔板的實(shí)際壓差△p均應(yīng)小于本級(jí)入口對(duì)應(yīng)的△ps。由于孔板下游的壓力往往高于液體的飽和蒸汽壓力，因此，選擇節(jié)流孔板時(shí)最主要是防止空化的產(chǎn)生。管道材料表面在水擊壓力作用下，形成疲勞而遭到嚴(yán)重破壞。（2） 汽蝕現(xiàn)象：節(jié)流孔板的作用，就是在管道適當(dāng)?shù)牡胤綄⒖讖阶冃?，?dāng)液體流過縮口，流束會(huì)變細(xì)或收縮。有少數(shù)廠家的自力式三通溫控閥，驅(qū)動(dòng)溫包和溫包探頭都集成在閥體內(nèi)，例如瓦錫蘭提供的高低溫混流三通溫控閥。例如：在海水冷卻泵是變頻泵的時(shí)候，淡水側(cè)的中央溫控閥就可以不采用，因?yàn)橥瑫r(shí)布置兩種溫度調(diào)節(jié)措施對(duì)淡水側(cè)的溫度穩(wěn)定不利。此項(xiàng)要求已列入各船級(jí)社的審查范圍。（3） 造水機(jī)的安裝問題：設(shè)備廠家對(duì)造水機(jī)的安裝，特別是將噴射泵組合在機(jī)體內(nèi)的造水機(jī)的安裝高度有范圍限制，主要考慮噴射泵的排放背壓問題。（4） 膨脹水箱閉式冷卻系統(tǒng)均應(yīng)設(shè)置膨脹水箱，安裝在一定高度，用以保持冷卻淡水泵吸入口正壓頭以及補(bǔ)充管路淡水泄露損失和熱膨脹?！鱰 – 對(duì)數(shù)平均溫差（K），計(jì)算公式如下：多數(shù)管殼式熱交換器按照混合流設(shè)計(jì)，上述公式中：t’1 – 被冷卻介質(zhì)出口溫度（℃）t’2 – 被冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度（℃）t2 – 冷卻介質(zhì)出口溫度（℃）t1 – 冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度（℃）△t也可以用其他公式計(jì)算：t’1 – 被冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度（℃）t’2 – 被冷卻介質(zhì)出口溫度（℃）t2 – 冷卻介質(zhì)進(jìn)口溫度（℃）t1 – 冷卻介質(zhì)出口溫度（℃）（2） 冷卻水泵1） 對(duì)常規(guī)冷卻系統(tǒng)，不論海水冷卻泵，低溫淡水冷卻泵，高溫淡水冷卻泵均以1+1形式配置，即一臺(tái)常用，一臺(tái)備用。5） 中央冷卻器，海水冷卻泵及低溫淡水冷卻泵的配置有幾種方案，見表：中央冷卻器海水冷卻泵低溫淡水冷卻泵常用方案I2X50%3X50%3X50%常用方案II2X100%2X100%2X100%常用方案III2X50%，或者1X100%2X100%+1X停泊或2X100%變速或2X50%+1X50/100%變速2X100%+1X停泊注意：變速泵因價(jià)格問題較貴，除非船東指定，船廠一般不做推薦。（1） 熱平衡計(jì)算的基本公式（用于理論計(jì)算足夠，這個(gè)階段不用考慮系統(tǒng)的自然損失，把整個(gè)系統(tǒng)當(dāng)成對(duì)外完全熱絕緣）；其中：溫升/溫降 度（℃）熱交換量H – 千卡（kcal）介質(zhì)流量Q – 千克/小時(shí)（kg/h）介質(zhì)比熱C – 千卡/千克*開（kcal/kg*k）單位換算常數(shù)： 1 kW=860 kcal/h淡水密度1000kg/m3海水密度1025 kg/m3這個(gè)公式用于熱平衡計(jì)算的總表格，屬于理論計(jì)算。獨(dú)立式中央冷卻水系統(tǒng)必須設(shè)置高溫水冷卻器，對(duì)高溫水的調(diào)節(jié)比混流式穩(wěn)定可靠。如采用高低溫水的混合來調(diào)節(jié)參數(shù)，則屬于混流式。開式系統(tǒng)是指柴油機(jī)本身直接用舷外海水或者江水冷卻。如今除江河小船之外，基本不采用開式系統(tǒng)。如高低溫回路各自分開，則為獨(dú)立式。3） 對(duì)航速較高的集裝箱船，船東提出或者經(jīng)過與船東協(xié)商，可選用自流式中央冷卻水系統(tǒng)，以進(jìn)一步提高航行的經(jīng)濟(jì)性。（2） 計(jì)算步驟，冷卻系統(tǒng)形式確定后，需要進(jìn)行熱平衡計(jì)算。返回目錄5， 冷卻水系統(tǒng)的主要設(shè)備配置要點(diǎn)（1） 冷卻器通常，在常規(guī)冷卻系統(tǒng)中多采用管殼式冷卻器（也有部分采用板式冷卻器），而在中央冷卻系統(tǒng)中則采用板式冷卻器，但是自流式冷卻器為管殼式。2） 對(duì)中央冷卻系統(tǒng)，冷卻水泵的配置見前表格。柴油機(jī)制造廠對(duì)各型柴油機(jī)所需要的膨脹水箱的容量和安裝高度均有具體規(guī)定，設(shè)計(jì)系統(tǒng)時(shí)注意查閱廠家最新的指導(dǎo)書。如果機(jī)艙布置確實(shí)存在困難，需要在訂貨時(shí)向廠家提出，讓廠家修改設(shè)備滿足較高的排放背壓。各船級(jí)社具體要求是：（1） 浸水時(shí)間，DNV等船級(jí)社可以接受以10min進(jìn)行計(jì)算，而LR等船級(jí)社則要求30min。如果在海水泵是定速離心泵時(shí)，淡水側(cè)的中央需要配置三通溫控閥。注意：除非柴油機(jī)廠家堅(jiān)持選用，在中央型系統(tǒng)中，在混流點(diǎn)的三通溫控閥不選用全部內(nèi)部集成形式的，它對(duì)溫度調(diào)節(jié)的反應(yīng)較為遲鈍，而且受到中央系統(tǒng)內(nèi)其他設(shè)備的工況影響。流束的最小橫斷面出現(xiàn)在實(shí)際縮口的下游，稱為縮流斷面。我們把汽泡形成、發(fā)展和破裂以致材料受到破壞的全過程稱為汽蝕現(xiàn)象。（4） 防止流體產(chǎn)生汽蝕的方法：對(duì)于汽蝕，沖刷面換用高級(jí)材料不是徹底解決問題的辦法，控制縮流斷面處的壓力pvc，保持該壓力不低于液體的飽和蒸汽壓力pv，才是防止汽蝕產(chǎn)生的一項(xiàng)根本措施。根據(jù)文獻(xiàn)，多級(jí)節(jié)流孔板的壓降按照幾何級(jí)數(shù)遞減，當(dāng)?shù)谝患?jí)節(jié)流孔板的壓降為△p1時(shí)，第二級(jí)孔板減壓至△p1/2，第三極孔板減壓至△p1/22