【正文】 對于大偏心受壓狀態(tài)，當(dāng)時，由公式可求得，其中當(dāng)時，由公式求得，其中，對于小偏心受壓狀態(tài)，需重新計算，按下面公式計算：此處，對于C30混凝土，＝，＝。表414　　框架梁斜截面設(shè)計計算表樓層構(gòu)件名稱截面位置V(kN)b(mm)h0(mm)(%)計算(mm)加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配箍筋(%)實(shí)配箍筋(%)六層邊跨梁A端300665＜08100, 四肢8150,雙肢B端300665＜08100, 四肢8150,雙肢中跨梁B端300465＜08100, 四肢8150,雙肢五層邊跨梁A端300665＜08100, 四肢8150,雙肢B端300665＜08100, 四肢8150,雙肢中跨梁B端300465＜08100, 四肢8150,雙肢四層邊跨梁A端300665＜08100, 四肢8150,雙肢B端300665＜08100, 四肢8150,雙肢中跨梁B端300465＜08100, 四肢8150,雙肢三層邊跨梁A端300665＜08100, 四肢8150,雙肢B端300665＜08100, 四肢8150,雙肢中跨梁B端300465＜08100, 四肢8150,雙肢`邊跨梁A端300665＜08100, 四肢8150,雙肢B端300665＜08100, 四肢8150,雙肢中跨梁B端300465＜08100, 四肢8150,雙肢一層邊跨梁A端300665＜08100, 四肢8150,雙肢B端300665＜08100, 四肢8150,雙肢中跨梁B端300465＜08100, 四肢8150,雙肢縱向受力鋼筋最小配筋率。m)b(bf39。m N—kN)樓層構(gòu)件名稱截面位置內(nèi)力各種作用效應(yīng)組合項(xiàng)內(nèi)力設(shè)計值SGkSQkSWkSEhk①②③六層邊柱柱頂MMmax+++++Nmax相應(yīng)的M+++++NNmax+—+++Mmax相應(yīng)的N+—+++柱底MMmax+++++Nmax相應(yīng)的M+++++NNmax+—+++Mmax相應(yīng)的N+—+++中 柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmax+—+++Mmax相應(yīng)的N+—+++柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmax+—+++Mmax相應(yīng)的N+—+++五層邊柱柱頂MMmax++Nmax相應(yīng)的M++NNmax++Mmax相應(yīng)的N++柱底MMmax++Nmax相應(yīng)的M++NNmax++Mmax相應(yīng)的N++中柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmax++Mmax相應(yīng)的N++柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmax++Mmax相應(yīng)的N++四層邊柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N中 柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N三層柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N中柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N二層邊柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N中 柱柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N一層邊柱頂MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N中柱柱頂MMmax27Nmax相應(yīng)的M27NNmaxMmax相應(yīng)的N柱底MMmaxNmax相應(yīng)的MNNmaxMmax相應(yīng)的N 框架梁的截面設(shè)計縱向受拉筋最小配筋率計算：①跨中，“規(guī)范”要求，（百分率），本框架采用C35混凝土和二級鋼筋，ft＝，fy=360N/mm2，45ft/fy＝45247。177。177。177。177。由于框架軸剪力相對較小，經(jīng)試算，構(gòu)造配筋已足夠抗剪，故對框架柱剪力不予組合。m)61041094451041094441041094431041094421041094411043524表411　地震作用下中柱B剪力和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)M上/(kN則地震作用下框架側(cè)移計算如表4－8：表4－8 地震作用下框架側(cè)移計算層次FiVi∑D?uehi?ue/hi65928001/3000055928001/157945928001/107135928001/88225928001/78911602301/580則1/5801/550 知本設(shè)計抗震側(cè)移滿足規(guī)范要求。GE1＝外墻自重＋內(nèi)墻自重＋樓板自重＋梁自重＋柱自重＋50%活載＝40+[(+)10+2+32+3]+(+)2+[(+)10+]+32++50%=+++++=GE2＝GE3 ＝GE4＝外墻自重＋內(nèi)墻自重＋樓板自重＋陽臺自重＋梁自重＋柱自重＋50%活載＝340+4+16+(+)6+[6+(++)3+(++)6]2+(++++)6+(+)6+50%＝+++++++＝ kNGE頂＝外墻自重＋內(nèi)墻自重＋屋面板自重＋天溝自重＋女兒墻自重＋梁自重＋柱自重＋突出屋面重＋50%雪荷載 ＝+4+10+(+)(+)2+50%=++++= kN、框架自振周期的計算 框架自振周期可采用假象頂點(diǎn)位移法計算，對于民用框架和框架抗震墻房屋，也可按下列經(jīng)驗(yàn)公式計算：式中H—房屋主體結(jié)構(gòu)的高度（m），H＝B－房屋震動方向的長度，在計算橫向水平地震作用時，則T1=+ 178。m)M總/(kN構(gòu)件名稱樓層相對抗剪剛度邊柱底層其余層中柱底層其余層0. 521風(fēng)荷載作用下層間剪力及側(cè)移計算由式計算層間剪力，然后據(jù)框架的層間側(cè)移剛度，再按式和式計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算過程見表4－3。z取值按B類地面?！』詈奢d受力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算?！∝Q向荷載受力計算 恒荷載受力計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算。計算結(jié)果見表1。（8）詳細(xì)說明參加結(jié)構(gòu)設(shè)計總說明。選擇橫向承重方案，框架沿房屋橫向布置，縱向設(shè)置連系梁。在正立面處理上，大門采用了不銹鋼玻璃彈簧門，上配玻璃雨篷，下為花崗巖室外臺階，均使立面效果增色不少。平面尺寸安排上為簡化結(jié)構(gòu)計算采用了對稱形式。（2）土壤性質(zhì)：地表層為雜填土，~，fk=110Kpa；第二層為粘土，厚約4m,硬塑， fk=110Kpa；第三層為粉質(zhì)粘土，厚約5m,硬塑， fk=230Kpa；。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計算時，進(jìn)一步了解了Excel；在繪圖時熟練掌握了AutoCAD，PKPM 等專業(yè)軟件。該畢業(yè)設(shè)計題目為《某職業(yè)中專職業(yè)培訓(xùn)會務(wù)中心》。是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 91摘 要本工程為某職業(yè)中專學(xué)校職業(yè)培訓(xùn)會務(wù)中心，采用框架結(jié)構(gòu)，主體為六層，本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為II類場地。 74 76 77 80 83 83 86 86 87。根據(jù)結(jié)構(gòu)與建筑的總體與細(xì)部的關(guān)系。施工組織設(shè)計就是針對施工安裝過程的復(fù)雜性，用系統(tǒng)的思想并遵循技術(shù)經(jīng)濟(jì)規(guī)律，對擬建工程的各階段、各環(huán)節(jié)以及所需的各種資源進(jìn)行統(tǒng)籌安排的計劃管理行為，本設(shè)計的施工組織設(shè)計重點(diǎn)在進(jìn)度控制、質(zhì)量控制和安全控制。在結(jié)構(gòu)設(shè)計后期，主要進(jìn)行設(shè)計手稿的電腦輸入和天正、PKPM 計算出圖，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。根據(jù)任務(wù)書要求，本會務(wù)中心為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，建筑類別為丙級，為一般民用建筑，所選建筑材料符合二級耐火等級，按合理使用年限為50年設(shè)計。 參考資料（1） 《建筑設(shè)計資料集》（第二版）（1）（3）（4）（10