【正文】 基本思路為當(dāng)結(jié)構(gòu)的實(shí)測(cè)狀態(tài)與模型計(jì)算結(jié)果不符時(shí)，通常將誤差輸入到參數(shù)辨別算法中去調(diào)整計(jì)算模型的參數(shù)，使模型的輸出結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果一致，得到修正的計(jì)算模型參數(shù)后，重新計(jì)算各施工階段的理想狀態(tài)，經(jīng)過(guò)幾個(gè)階段的反復(fù)識(shí)別后，計(jì)算模型就基本與實(shí)際結(jié)構(gòu)一致，從而對(duì)施工過(guò)程進(jìn)行有效控制。 澆筑混凝土?xí)r檢查掛籃定位標(biāo)高，確保標(biāo)高無(wú)誤后再開始澆筑混凝土； 混凝土養(yǎng)護(hù)期間混凝土養(yǎng)護(hù)期間需測(cè)量?jī)?nèi)容如下：（1） 所有已施工梁段頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；（2） 底模前端鋼筋頭測(cè)點(diǎn)標(biāo)高（測(cè)點(diǎn)3），目的是測(cè)量（底模前端模板）測(cè)點(diǎn)2標(biāo)高，需要提供測(cè)點(diǎn)2的標(biāo)高； 預(yù)應(yīng)力張拉后預(yù)應(yīng)力張拉后需測(cè)量?jī)?nèi)容如下：（1） 所有已施工梁段頂板鋼筋頭測(cè)點(diǎn)（測(cè)點(diǎn)1）標(biāo)高；（2）底模前端鋼筋頭測(cè)點(diǎn)標(biāo)高（測(cè)點(diǎn)3），目的是測(cè)量（底模前端模板）測(cè)點(diǎn)2標(biāo)高，需要提供測(cè)點(diǎn)2的標(biāo)高； 測(cè)量?jī)x器高程測(cè)試用TC1800全站儀（）或精密水準(zhǔn)儀來(lái)進(jìn)行測(cè)試。圖6 馬總屯特大橋（48+80+48）m連續(xù)梁橋線形監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn) (a) 0號(hào)塊 (b) 支點(diǎn)斷面 (c) 跨中斷面標(biāo)高測(cè)點(diǎn)圖7 標(biāo)高測(cè)點(diǎn)布置圖 蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院 第 21 頁(yè) 懸臂階段測(cè)量工作內(nèi)容從掛籃前行至本號(hào)梁塊預(yù)應(yīng)力張拉完畢為一個(gè)施工階段,在每個(gè)施工階段需完成的工作如下。需進(jìn)行研究分析誤差原因，確定下一步的調(diào)整措施；3) 如有其它異常情況發(fā)生影響到標(biāo)高，其調(diào)整方案也應(yīng)經(jīng)分析研究，提出控制意見。由于梁體縱向纖維之間的約束，梁體截面上會(huì)產(chǎn)生縱向溫度自應(yīng)力，而傳感器受主梁的約束使鋼弦在溫度作用下的應(yīng)變發(fā)生了改變。對(duì)于靜定結(jié)構(gòu)來(lái)講，收縮、徐變將引起混凝土和鋼筋之間的應(yīng)力重分布，一般情況下，在混凝土收縮和徐變作用下，鋼筋將出現(xiàn)受壓的應(yīng)力，使得鋼筋應(yīng)力計(jì)測(cè)試的壓應(yīng)力結(jié)果偏大，拉應(yīng)力偏小，由于配筋率一般較小，可以認(rèn)為混凝土沒有受力，即箱梁截面上的應(yīng)力僅為彈性應(yīng)力而無(wú)收縮、徐變引起的應(yīng)力，由于應(yīng)力計(jì)測(cè)試的為鋼筋應(yīng)力，在受壓的情況下，由于鋼筋應(yīng)力計(jì)測(cè)試結(jié)果含有收縮、徐變應(yīng)變，測(cè)試結(jié)果偏大，若按照上式直接計(jì)算，則結(jié)果偏大。（2） 鋼弦計(jì)本身質(zhì)量（穩(wěn)定性），以往的使用經(jīng)驗(yàn)證明，監(jiān)測(cè)中采用的ZX－216AT型埋入式鋼筋應(yīng)力傳感器穩(wěn)定性較好，零點(diǎn)隨時(shí)間漂移很小，且其監(jiān)測(cè)結(jié)果可以根據(jù)混凝土內(nèi)部溫度進(jìn)行調(diào)整。應(yīng)力監(jiān)控所采用的鋼筋應(yīng)力計(jì)與普通鋼筋焊接，在混凝土澆筑后，混凝土將不可避免的發(fā)生收縮及在外力作用下的徐變，在懸臂階段，每個(gè)墩的懸臂結(jié)構(gòu)均為靜定結(jié)構(gòu)，混凝土的收縮、徐變不會(huì)引起結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力，僅僅引起混凝土的應(yīng)變，由于假設(shè)混凝土和鋼筋是協(xié)同受力的，則鋼筋應(yīng)力計(jì)所測(cè)數(shù)據(jù)中含有非荷載作用下的應(yīng)變成分；在合攏后，發(fā)生體系轉(zhuǎn)換后，混凝土的收縮、徐變將引起結(jié)構(gòu)次內(nèi)力，該次內(nèi)力為結(jié)構(gòu)內(nèi)力的一部分，將引起鋼筋應(yīng)力的變化，此部分為荷載作用下的應(yīng)變，另外，由于混凝土的收縮、徐變應(yīng)變也將引起鋼筋應(yīng)力計(jì)的應(yīng)力測(cè)試結(jié)果的變化，此部分為非荷載下的應(yīng)變，須將非荷載下的應(yīng)變扣除。 測(cè)試原理鋼弦應(yīng)力計(jì)埋入混凝土內(nèi)以后，在軸向力作用下鋼弦兩支點(diǎn)間的弦長(zhǎng)將發(fā)生伸長(zhǎng)或縮短，其自振頻率發(fā)生變化。其中掛籃變形值是根據(jù)掛籃加載試驗(yàn)確定的在施工過(guò)程中加以考慮，、在前進(jìn)分析和倒退分析計(jì)算中已經(jīng)加以考慮。 結(jié)構(gòu)分析的目的（1） 確定每一階段的立模標(biāo)高，以保證成橋線形滿足設(shè)計(jì)要求；（2） 計(jì)算每一階段的梁體的合理狀態(tài)及內(nèi)力，作為對(duì)橋梁施工過(guò)程中的每個(gè)階段結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和位移測(cè)試結(jié)果進(jìn)行誤差分析的依據(jù)。為了達(dá)到施工控制的目的，必需對(duì)橋梁施工過(guò)程中每個(gè)階段的受力狀態(tài)和變形情況進(jìn)行預(yù)測(cè)和監(jiān)控。（2） 計(jì)算圖式梁部結(jié)構(gòu)要經(jīng)過(guò)墩梁固結(jié)→懸臂施工→合攏→解除墩梁固結(jié)→合攏的過(guò)程，在施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)體系不斷的發(fā)生變化，故在各個(gè)施工階段應(yīng)根據(jù)符合實(shí)際情況的結(jié)構(gòu)體系和荷載狀況選擇正確的計(jì)算圖式進(jìn)行分析計(jì)算。 參數(shù)識(shí)別在本橋的施工控制中按照自適應(yīng)控制思路，采用“最小二乘法”進(jìn)行參數(shù)識(shí)別和誤差分析，其基本方法是：當(dāng)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁懸臂施工到某一階段時(shí)，測(cè)得已施工梁段懸臂端個(gè)階段的撓度為：設(shè)原定理想狀態(tài)的梁體理論計(jì)算撓度為：上述兩者有誤差量：若記待識(shí)別的參數(shù)誤差為：由引起的各階段撓度誤差為：式中：—參數(shù)誤差到的線性變換矩陣。要得到比較準(zhǔn)確的控制調(diào)整量，必須根據(jù)施工中實(shí)測(cè)到的結(jié)構(gòu)反應(yīng)修正計(jì)算模型中的這些參數(shù)值，以使計(jì)算模型在與實(shí)際結(jié)構(gòu)磨合一段時(shí)間后，自動(dòng)適應(yīng)結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)規(guī)律。在控制過(guò)程中，監(jiān)控方采用自適應(yīng)控制方法對(duì)本橋進(jìn)行線形控制，采用最小二乘法對(duì)結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整、估計(jì)。對(duì)于分階段懸臂澆筑施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋來(lái)說(shuō)，施工控制就是根據(jù)施工監(jiān)測(cè)所得的結(jié)構(gòu)參數(shù)真實(shí)值進(jìn)行施工階段計(jì)算，確定出每個(gè)懸澆階段的立模標(biāo)高，并在施工過(guò)程中根據(jù)施工監(jiān)測(cè)的成果對(duì)誤差進(jìn)行分析、預(yù)測(cè)和對(duì)下一階段立模標(biāo)高進(jìn)行調(diào)整，以此來(lái)保證成橋后的橋面線形、保證合攏段懸臂標(biāo)高的相對(duì)偏差不大于規(guī)定值以及結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求。頂板厚度除梁端為65cm外均為40cm，底板厚度40至100cm，按二次拋物線變化，其中端支點(diǎn)為80cm，全聯(lián)在端支點(diǎn)，中跨跨中及中支點(diǎn)處共設(shè)5奧橫隔板，橫隔板設(shè)有人洞，供檢查人員通過(guò)。2 施工監(jiān)控的意義和目的本橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，梁體為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，采用懸臂施工。由于預(yù)測(cè)狀態(tài)與實(shí)際狀態(tài)間有誤差存在，某種誤差對(duì)施工目標(biāo)的影響則在后續(xù)施工狀態(tài)的預(yù)測(cè)中予以考慮，以此循環(huán)，直到施工完成并獲得和設(shè)計(jì)相符合的結(jié)構(gòu)狀態(tài)。因此，在圖3自適應(yīng)施工控制原理圖中的下半環(huán)，即控制量反饋計(jì)算，在連續(xù)梁施工控制中一般不起作用。這樣，經(jīng)過(guò)幾個(gè)工況的反復(fù)辨識(shí)后，計(jì)算模型就基本上與實(shí)際結(jié)構(gòu)相一致了，在此基礎(chǔ)上可以對(duì)施工狀態(tài)進(jìn)行更好的控制。 施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算 施工監(jiān)控結(jié)構(gòu)計(jì)算在施工之前，應(yīng)對(duì)該橋在每一施工階段的應(yīng)力狀態(tài)和線形有預(yù)先的了解，故需要對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算，該橋的施工控制計(jì)算除了必須滿足與實(shí)際施工方法相符合的基本要求外，還要考慮諸多相關(guān)的其它因素。（7） 施工進(jìn)度本橋的施工控制計(jì)算需按照實(shí)際的施工進(jìn)度以及確切的合攏時(shí)間分別考慮各部分的混凝土徐變變形。倒退分析方法假定在成橋時(shí)刻時(shí)刻結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布滿足前進(jìn)分析時(shí)刻的結(jié)果，軸線滿足設(shè)計(jì)線形要求，按照前進(jìn)分析的逆過(guò)程對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒拆，分析每次拆除一個(gè)施工階段對(duì)剩余結(jié)構(gòu)的影響，在每一個(gè)階段分析得到的結(jié)構(gòu)位移、內(nèi)力狀態(tài)便是該階段結(jié)構(gòu)理想的施工狀態(tài)。如果在確定立模標(biāo)高時(shí)考慮的因素比較符合實(shí)際，而且加以正確的控制，則最終橋面線形較為良好。 應(yīng)力測(cè)試儀器及測(cè)試原理 測(cè)試儀器的選擇由于該橋施工時(shí)間較長(zhǎng)，故應(yīng)力監(jiān)測(cè)是一個(gè)長(zhǎng)時(shí)間的連續(xù)的量測(cè)過(guò)程，要實(shí)時(shí)準(zhǔn)確監(jiān)測(cè)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力情況采用方便、可靠和耐久的傳感組件非常重要。鋼筋應(yīng)力計(jì)按預(yù)定的測(cè)試方向（梁部結(jié)構(gòu)為橋梁的縱橋向，梁墩為墩的豎向）焊接固定在主筋上，為防止焊接時(shí)溫度過(guò)高損壞鋼筋應(yīng)力計(jì)，焊接過(guò)程中，應(yīng)用紗布包裹住傳感器的中間元件部分，并用冷水澆元件部分。 混凝土收縮和徐變的影響對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土的收縮和徐變將引起結(jié)構(gòu)次內(nèi)力以及鋼筋與混凝土之間的應(yīng)力重分布，須將混凝土的收縮和徐變引起的鋼筋應(yīng)力增量扣除。在時(shí)刻承受單軸向應(yīng)力的混凝土構(gòu)件，在時(shí)刻測(cè)得總應(yīng)變值可用下式表示：式中：－加載時(shí)初應(yīng)變；－時(shí)刻時(shí)的徐變效應(yīng)；－收縮應(yīng)變；－溫度應(yīng)變；－構(gòu)件體積幾何尺寸變形引起的應(yīng)變值。同理可推出：故在時(shí)刻，測(cè)點(diǎn)處扣除了收縮、徐變效應(yīng)的混凝土彈性應(yīng)變即為：由于在