土木工程畢業(yè)設(shè)計-大學(xué)教學(xué)樓結(jié)構(gòu)與施工組織設(shè)計-免費閱讀
【正文】 ，作為梁端剪力設(shè)計值。）458372372458實配鋼筋3根16（603mm178。）461238238461實配鋼筋3根16（603mm178。）4151818415實配鋼筋3根16（603mm178。）3根18（763mm178。）3負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）3根16（603mm178。BC跨：=；，故取=判別各跨中截面屬于哪一類T型截面：取h0=500－35=465mm，則=800100（465－100/2）=該值大于跨中截面彎矩設(shè)計值，故各跨跨中截面均屬于第一類T形截面?？蚣苤M合內(nèi)力應(yīng)取以下幾種最不利組合。2. 組合工況為：V=+，3. 各跨跨中剪力均較小，對箍筋計算不起控制作用，故表中未給出。計算結(jié)果見表5—5~表5—6。因此為簡化計算，近似取跨度中點處的彎矩為跨中最大彎矩。m）層號M恒M活左端右端左端右端AB跨6 25 1 BC跨6 25 1 CD跨6 25 1 2．根據(jù)梁柱線剛度求梁柱轉(zhuǎn)動剛度，并確定各節(jié)點處的分配系數(shù)，詳見圖11。右震作用下，內(nèi)力相同，方向相反。m) LBCMB,R=SMCol,B計算結(jié)果見表4—7。從結(jié)果看，層間位移均滿足要求?？傻糜嬎銋?shù)：amax=，Tg=，橫向水平地震作用影響系數(shù)a1分別為：橫向：縱向：集中在各層樓、屋蓋標(biāo)高處的重力荷載代表值Gi見表6，總重力荷載代表值為：=結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為橫向：FEk=a1Geq= a112ic/h2(kN/m）D根數(shù)229。具體計算結(jié)果見表3—1。分析框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力時，屋面活載應(yīng)取均布活載與雪載之間的較大值。抗震及抗風(fēng)措施：填充墻在門口標(biāo)高處設(shè)抗震帶一道。3）填充墻：墻體材料為非承重結(jié)構(gòu)的外圍護(hù)墻（包括女兒墻）用200厚燒結(jié)多孔磚；室內(nèi)填充墻200厚燒結(jié)空心磚砌筑，內(nèi)墻兩側(cè)均為混合砂漿粉刷墻面室內(nèi)地面以上填充墻為燒結(jié)多孔磚，燒結(jié)空心磚砌體；。（）4自然條件基本風(fēng)壓：；基本雪壓：；。目 錄第一章 設(shè)計資料 1 1 2第二章 荷載計算 5 5第三章 基本自振周期的計算 10 10 11第四章 水平地震作用計算 13 13 15 17第五章 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算 20 24 29第六章 內(nèi)力組合 31 31 33 36第七章 截面設(shè)計 39 39 43第八章 施工組織設(shè)計 49 49 49 50 50 51 52 53 53 61 62 63 64 65 65 66第九章 施工平面圖設(shè)計 67 67第十章 主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)措施 70 70 70 70 71 72致 謝 73參考文獻(xiàn) 74附 錄 75第一章 設(shè)計資料1設(shè)計資料1．某多層教學(xué)樓，建筑平面、立面、剖面、外檐詳圖見圖。建筑物類型為丙類，建筑使用年限為50年。繪出內(nèi)力圖，考慮地震作用和非地下的內(nèi)力組合，使用最不利組合進(jìn)行各構(gòu)件的配筋計算。墻體構(gòu)造做法見表1—2。，地下水對混凝土及混凝土中的鋼筋無侵蝕性?；炷粒褐黧w結(jié)構(gòu)梁、柱、板均采用C30級；構(gòu)造柱、圈梁及過梁均采用C20級。2．框架梁根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》，梁的截面寬度不宜小于200mm；截面高寬比小于4；梁凈跨與截面高度之比宜大于4。將表中恒載與活載求和并除以總面積，可得框架單位面積的重量為w= ，說明初選柱截面尺寸時取w= 14kN/m2是合理的。m)橫向16BL12507003+04BL22005003+04ZL125070023+04ZL220050023+04縱向16BL12507003+04ZL125070023+04表3—2 柱的線剛度計算層號砼bc(mm4)hc(mm4)Ic(m4)EC（107kpa）h(m)ib=ECIb/h(kN從表中可以看出，框架在兩個方向的基本自振周期相差不多，即兩個方向的動力特性相近，滿足抗震設(shè)計時的要求。由于縱向基本自振周期T1=＞=，故虛考慮頂部附加地震作用系數(shù)d5。柱下端彎矩：Mb= Vij表4—8 橫向4軸框架梁端彎矩、剪力計算層號654321A軸 SMCol,A (kNm) 邊柱軸力 ；中柱軸力 。 表5—1 橫向7軸框架梁豎向荷載取值層號均布線荷載（kN/m）主梁自重Pb傳遞荷載方式板荷載等效寬度板恒載Ps板活載qs墻自重PW等效均布恒荷載P等效均布活荷載qAB跨6梯形 5梯形 4梯形 3梯形 2梯形 1梯形 BC跨6三角形 5三角形 4三角形 3三角形 2三角形 1三角形 CD跨6梯形 5梯形 4梯形 3梯形 2梯形 1梯形 表5—2 橫向7軸框架梁柱節(jié)點處由縱向框架傳來的豎向荷載取值（kN）傳至A柱傳至B柱傳至C柱傳至D柱層號62~5162~5162~5162~51每根柱自重 縱向框架梁自重 樓板傳給次梁自重 次梁自重 樓板恒載 樓板傳給次梁活載 樓板活載 縱向墻重 縱梁傳恒載 偏心距 恒載節(jié)點力偶 縱梁傳活載 活載節(jié)點力偶 采用二次彎矩分配法?？缰袕澗厝『奢d實際分布并按兩端簡支的計算值與梁端彎矩疊加求得。柱頂截面軸力：圖5—3 柱剪力計算簡圖 （3a）柱底截面軸力： （3b）式中 gi——各層柱自重；Gi——各層由縱向框架傳來的豎向荷載；VL、VR——分別為節(jié)點左側(cè)、右側(cè)梁剪力；表5—2 恒載作用下梁剪力計算層號654321AB跨左端彎矩MAB 右端彎矩MBA VM= (MBAMAB)/l VGb V左= VM + VGb(kN) V左= VM – VGb(kN) BC跨左端彎矩MBC 右端彎矩MCB VM=(MCB MBC)/l VGb V左= VM + VGb(kN) V左= VM – VGb(kN) CD跨左端彎矩MCD 右端彎矩MDC VM=(MDC MCD)/l VGb V左= VM + VGb(kN) V左= VM – VGb(kN) 注：V0為各跨梁在兩端簡支條件下的剪力，梁端剪力V及V0以使結(jié)點順時針轉(zhuǎn)動為正。2. 彎矩組合工況為：M=+；其中，將滿布活荷載時的彎矩放大10%。表6—5 水平地震作用下的梁端剪力基本組合層號內(nèi)力及其組合AB跨BC跨CD跨VABzVAByVBCzVBCyVCDzVCDy6VG VQ VE 組合 5VG VQ VE 組合 4VG VQ VE 組合 3VG VQ VE 組合 2VG VQ VE 組合 1VG VQ VE 組合 注：1. 表中VG、VQ分別為豎向恒荷載、活荷載作用下各控制截面剪力。進(jìn)行正截面承載力計算時，支座截面按矩形截面計算；跨中截面按T形截面計算。）2根16（402mm178。）3根18（763mm178。）2負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）3根20（942mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。）3根16（603mm178。本例中，加密區(qū)箍筋取雙肢f8100，各跨受剪承載能力計算如下：無地震作用組合時，AB跨及CD跨： ＞V=BC跨： ＞V=有地震作用組合時，AB跨及CD跨：＞gREVE==BC跨：＞gREVE==即，各跨各層梁箍筋均滿足要求。）1正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）3正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）5正彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。） 實配鋼筋3根20（942mm178。）3根18（763mm178。）4負(fù)彎矩M（） 配筋A(yù)s（mm178。）2根16（402mm178。 框架梁非抗震設(shè)計時，框架梁正截面受彎承載力為：抗震設(shè)計時，框架梁正截面受彎承載力為：因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值M和水平地震作用下彎矩組合值M乘以抗震承載力調(diào)整系數(shù)后gRE的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設(shè)計值。表6—4 水平地震作用下的梁端及跨中彎矩基本組合層號內(nèi)力及其組合AB跨BC跨CD跨MABzMAByMAB中MBCzMBCyMBC中MCDzMCDyMCD中6MG
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