【正文】 初預(yù)矩和次預(yù)矩之和為就是預(yù)加力對結(jié)構(gòu)的綜合力矩，次方法適合手算簡單結(jié)構(gòu)，對于實(shí)際懸臂施工的變截面的連續(xù)梁橋，用該方法手算不太可能，故采用橋梁博士軟件計(jì)算。經(jīng)推導(dǎo)可得公式其他形式為： （6 4） ——表示預(yù)應(yīng)力筋張拉的總批數(shù)；——在代表截面（如l/4截面）的全部預(yù)應(yīng)力鋼筋形心處混凝土的預(yù)壓應(yīng)力（預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)拉應(yīng)力扣除和后算得）。χ取值為跨中截面到張拉端的距離。首先，因?yàn)橄儒^固短束，后錨固長束，只有這樣布置才不會發(fā)生干擾；其次，長束通過的梁段多，放在頂層能充分發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；再次，較長束在施工中管道出現(xiàn)質(zhì)量問題的機(jī)率較高，放在頂層處理比較容易些。特別應(yīng)注意豎彎段上、下層鋼束不要沖突，還應(yīng)滿足孔道凈距的要求。（3）預(yù)應(yīng)力束筋的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。本設(shè)計(jì)選用15根鋼絞線為一束，則每束鋼絞線面積為2100 mm2，錨下張拉控制應(yīng)力MPa根據(jù)橋梁博士程序計(jì)算所得的預(yù)應(yīng)力束數(shù)估算結(jié)果見表51和表52。表 48 正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)組合內(nèi)力節(jié)點(diǎn)號最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1+00+02+00+002+03+03+02+023+03+03+03+024+03+03+03+035+03+02+03+036+03+02+03+037+02+02+04+03續(xù)表488+02+02+04+039+02+03+04+0310+02+03+03+0211+03+03+03+0312+03+03+03+0313+03+03+03+0414+03+03+03+0415+03+03+03+0416+03+03+04+0417+03+03+04+0418+03+03+04+0419+03+03+04+0420+03+03+04+0421+03+03+04+0422+03+03+04+0423+03+03+04+0424+03+03+03+0425+03+03+03+0426+03+03+04+0227+03+03+04+0328+03+03+04+0429+03+03+04+0430+03+03+04+0431+03+03+04+0432+02+02+04+0433+02+02+04+0434+02+03+04+0435+03+03+04+0436+03+03+04+0437+03+03+04+0438+03+03+04+0439+03+03+04+0340+03+03+04+0241+03+03+03+0442+03+03+03+0443+03+03+04+0444+03+03+04+0445+03+03+04+0446+03+03+04+0447+03+03+04+0448+03+03+04+0449+03+03+04+0450+03+03+04+0451+03+03+04+04續(xù)表4852+03+03+03+0453+03+03+03+0454+03+03+03+0355+03+03+03+0356+03+02+03+0257+03+02+03+0358+02+02+03+0359+02+02+03+0360+02+03+03+0361+02+03+03+0362+03+03+03+0363+03+03+03+0264+02+02+02+02表 49 正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合內(nèi)力節(jié)點(diǎn)號最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1+00+02+00+002+03+03+02+023+03+03+03+024+03+03+03+035+03+02+03+036+03+02+03+037+02+02+04+038+02+02+04+039+01+03+04+0310+02+03+04+0211+03+03+03+0312+03+03+03+0313+03+03+03+0414+03+03+03+0415+03+03+03+0416+03+03+04+0417+03+03+04+0418+03+03+04+0419+03+03+04+0420+03+03+04+0421+03+03+04+0422+03+03+04+0423+03+03+04+0424+03+03+02+0425+03+03+03+0426+03+03+04+0227+03+03+04+0328+03+03+04+04續(xù)表4929+03+03+04+0430+03+03+04+0431+03+02+04+0432+03+02+04+0433+02+02+04+0434+02+03+04+0435+03+03+04+0436+03+03+04+0437+03+03+04+0438+03+03+04+0439+03+03+04+0340+03+03+04+0341+03+03+03+0442+03+03+03+0443+03+03+04+0444+03+03+04+0445+03+03+04+0446+03+03+04+0447+03+03+04+0448+03+03+04+0449+03+03+04+0450+03+03+04+0451+03+03+04+0452+03+03+03+0453+03+03+01+0454+03+03+03+0455+03+03+03+0356+03+02+03+0357+03+02+04+0258+02+02+04+0359+02+02+04+0360+01+03+03+0361+02+03+03+0362+02+03+03+0363+03+03+03+0264+02+02+02+02表 410 承載能力極限狀態(tài)組合內(nèi)力節(jié)點(diǎn)號最大剪力最小剪力最大彎矩最小彎矩1+00+03+00+002+03+03+02+023+03+02+03+014+03+02+03+035+03+02+04+03續(xù)表4106+03+02+04+037+03+02+04+038+03+03+04+029+02+03+04+0310+01+03+04+0311+02+03+04+0312+03+03+04+0413+03+03+03+0414+03+03+03+0415+03+03+03+0416+03+03+04+0417+03+03+04+0418+03+03+04+0419+03+03+04+0420+04+03+04+0421+03+03+04+0422+03+03+04+0423+03+03+04+0424+03+03+03+0425+03+03+03+0426+03+03+04+0327+03+03+04+0328+03+03+04+0329+03+03+04+0430+03+02+04+0431+03+02+04+0432+03+02+04+0433+02+03+04+0434+02+03+04+0435+02+03+04+0436+03+03+04+0437+03+03+04+0438+03+03+04+0339+03+03+04+0340+03+03+04+0341+03+03+03+0442+03+03+03+0443+03+03+04+0444+03+03+04+0445+03+03+04+0446+03+03+04+0447+03+03+04+0448+03+03+04+0449+03+03+04+04續(xù)表41050+03+03+04+0451+03+03+03+0452+03+03+02+0453+03+03+03+0454+03+03+04+0455+03+02+04+0356+03+01+04+0357+03+02+04+0358+03+03+0459+02+03+04+0360+02+03+04+0361+02+03+04+0362+02+03+03+0363+02+03+03+0164+03+02+02+02 正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)組合剪力包絡(luò)圖 正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)組合彎矩包絡(luò)圖 正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合剪力包絡(luò)圖 正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合彎矩包絡(luò)圖 承載能力狀態(tài)組合剪力包絡(luò)圖 承載能力狀態(tài)組合剪力包絡(luò)圖5 預(yù)應(yīng)力鋼束估算及布置 計(jì)算原理本橋采用后張法預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁構(gòu)造形式。（3）施工階段作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計(jì)算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機(jī)具設(shè)備均應(yīng)作為臨時荷載加以考慮。溫差應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算： （43） （44）式中： ——截面內(nèi)的單元面積； ——單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入： ——混凝土線膨脹系數(shù)， ——混凝土彈性模量， ——單元面積重心至截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。=9176。汽車的橫向分布效應(yīng)系數(shù)已經(jīng)包含了汽車車道數(shù)的影響。(2)施加二期恒載，采用均布恒載的形式施加。這里同樣兼顧邊中跨受力差異，選擇35cm。（2）橫截面尺寸,故取單箱單室截面為構(gòu)造斷面。在配筋上，盡可能減少跨中正彎距和跨中支點(diǎn)的負(fù)彎矩。經(jīng)反復(fù)考慮，在后續(xù)計(jì)算中松開墩梁固結(jié)，按等截面連續(xù)梁橋進(jìn)行計(jì)算。美觀全橋簡單明了，無新意。如下為方案二橋型布置圖及主梁截面形式圖。提高了主跨的結(jié)構(gòu)剛度。另外，先簡支后連續(xù)的體系轉(zhuǎn)換在施工上相對易于完成，同時也提供了行車的舒適性。河道旱季水流量十分細(xì)微，為樁基的施工帶來了便利。特別是隨著近年區(qū)域經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，兩地商貿(mào)