【正文】 正是由于他們的幫助和鼓勵(lì)才使我解決了設(shè)計(jì)中遇到的一個(gè)個(gè)技術(shù)難題并順利完成了畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)。 對(duì)于在畢業(yè)設(shè)計(jì)當(dāng)中所碰到的各個(gè)問(wèn)題，以及在解決這些問(wèn)題的時(shí)候所用到的各種方法，都將是我的“財(cái)寶”，有了這些方法，我就可能在再次碰到這些類似的問(wèn)題的時(shí)候能夠運(yùn)用相類似的方法去解決，從而減少我的時(shí)間，讓我在這個(gè)充滿競(jìng)爭(zhēng)的社會(huì)當(dāng)中能夠有一定的優(yōu)勢(shì)，我想，這也是學(xué)校之所以對(duì)我們的畢業(yè)設(shè)計(jì)非常重視和嚴(yán)格要求的一個(gè)原因吧！ 在做畢業(yè)設(shè)計(jì)的當(dāng)中，我也有過(guò)偷懶，有時(shí)候覺(jué)得不想做了，但是，每當(dāng)看到身邊的同學(xué)一個(gè)個(gè)都在忙碌著做自己的事情，也就給我了一種緊迫感，無(wú)形當(dāng)中使我打消了這種念頭，繼續(xù)自己的設(shè)計(jì)。從起吊到就位止，吊升工作應(yīng)該在統(tǒng)一指揮下連續(xù)地進(jìn)行，中間不得停歇。塔盤水平度的偏差取決于塔盤支持圈與塔體焊接是否正確。壓力容器在制造過(guò)程中，必然帶來(lái)下列問(wèn)題：由于過(guò)量的卷冷，冷矯形等冷加工，所引起的冷做硬化；由于施焊引起焊縫區(qū)組織、性能的變化；因焊接產(chǎn)生的殘余應(yīng)力以及因此而導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕裂紋的產(chǎn)生和發(fā)展等。（3） 母材的顯微組織發(fā)生相變，引起體積的不均勻變化。 焊接是化工設(shè)備制造中的主要手段。 所有的塔內(nèi)件從制造到裝配，一般均在制造廠內(nèi)完成，經(jīng)過(guò)檢驗(yàn)后運(yùn)輸?shù)绞┕がF(xiàn)場(chǎng)，連同塔體一起吊裝 塔設(shè)備的裝配是指將許多組成該設(shè)備的零件裝配成組件、部件，最后裝配成為成品的所有工序的總和。 高塔設(shè)備大都采用分段制造后叫貨，到現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行組裝。對(duì)于制造工藝要求的嚴(yán)格與否，必須根據(jù)設(shè)備的壓力的高低、容積大小、物料性質(zhì)、溫度高低等因素作綜合考慮。另外，泵的型號(hào)選出后，應(yīng)列出該泵的各種性能參數(shù)。但太小不僅增加阻力損失，而且容易堵塞。這種型式再沸器汽化率不大于40%，否則傳熱不良。塔底液體進(jìn)入底液池中，再進(jìn)入再沸器的管際空間被加熱而部分汽化。（2）計(jì)算管程、殼程壓強(qiáng)降 根據(jù)初定的設(shè)備規(guī)格，計(jì)算管程、殼程流體的流速和壓強(qiáng)降。上式中直管壓強(qiáng)降ΔP1可按第一章中介紹的公式計(jì)算；回彎管的壓強(qiáng)降ΔP2由下面的經(jīng)驗(yàn)公式估算，即 （2）殼程流動(dòng)阻力 殼程流動(dòng)阻力的計(jì)算公式很多，在此介紹埃索法計(jì)算殼程壓強(qiáng)降ΔP0的公式，即 (63)式中 ΔP1’—流體橫過(guò)管束的壓強(qiáng)降，Pa；ΔP2’—流體通過(guò)折流板缺口的壓強(qiáng)降，Pa；FS—?dú)こ虊簭?qiáng)降的結(jié)垢校正因數(shù)；。將冷凝器裝在塔頂附近的臺(tái)架上，靠改變臺(tái)架的高度來(lái)獲得回流和采出所需的位差。前四種設(shè)備本質(zhì)上屬換熱器，并多采用列管式換熱器，管線和泵屬輸送裝置。 ⑷有效補(bǔ)強(qiáng)面積①． 筒體多余金屬面積： ②． 接管多余金屬面積：接管計(jì)算厚度： ③． 接管區(qū)焊縫面積（焊腳位10mm）：④． 有效補(bǔ)強(qiáng)面積： 故需另行補(bǔ)強(qiáng)。滿足等面積法開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的適用條件，故可用等面積法進(jìn)行開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算。 補(bǔ)強(qiáng)圈厚度為： 考慮鋼板負(fù)偏差量并經(jīng)圓整，取補(bǔ)強(qiáng)圈名義厚度。蓋板的寬度蓋板的間距墊板的寬度蓋板上的地腳螺栓孔的直徑墊板上的地腳螺栓孔的直徑蓋板的厚度墊板的厚度環(huán)形蓋板的最大應(yīng)力的計(jì)算如下： 因?yàn)?所以 選用的蓋板和墊板合格。 ∵ 故滿足水壓試驗(yàn)強(qiáng)度要求。=1324+2100+400+600=2524mm. 塔體各段風(fēng)力： 0~10m段：40010=12014N， 10~20m段：40010=15018N， 20~30m段：40010=17060N。對(duì)于16MnR，其在170℃時(shí)強(qiáng)度指標(biāo)為 [σ]t=170MPa。塔設(shè)備的類型較多,按照兩相接觸的基本構(gòu)件可分為2類:板式塔和填料塔。 ⑹ 塔內(nèi)的滯留量要小。浮閥塔和泡罩塔的操作彈性較大，篩板塔稍差。氣體流量高于此限時(shí)，霧沫夾帶量超過(guò)允許值，會(huì)使板效率顯著下降。為此，降液管中必須有足夠的空間，讓液體有所需的停留時(shí)間。氣體通道的形式很多，它對(duì)塔板性能有決定性影響，也是區(qū)別塔板類型的主要標(biāo)志。第二次世界大戰(zhàn)后，煉油和化學(xué)工業(yè)發(fā)展迅速，泡罩塔結(jié)構(gòu)復(fù)雜、造價(jià)高的缺點(diǎn)日益突出，而結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的篩板塔重新受到重視。氣－液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類。從原料的精制，中間產(chǎn)物的分離，到產(chǎn)品的提純和廢水、廢氣的處理都有賴于化工分離技術(shù)和化工塔器。蒸氣由塔底進(jìn)入，與下降液進(jìn)行逆流接觸，兩相接觸中，下降液中的易揮發(fā)(低沸點(diǎn))組分不斷地向蒸氣中轉(zhuǎn)移，蒸氣中的難揮發(fā)(高沸點(diǎn))組分不斷地向下降液中轉(zhuǎn)移，蒸氣愈接近塔頂，其易揮發(fā)組分濃度愈高，而下降液愈接近塔底，其難揮發(fā)組分則愈富集，達(dá)到組分分離的目的。 工業(yè)上最早出現(xiàn)的板式塔是篩板塔和泡罩塔。60年代以后,石油化工的生產(chǎn)規(guī)模不斷擴(kuò)大,大型塔的直徑已超過(guò)10m。塔板上液層高度在很大程度上由堰高決定。可用塔板負(fù)荷性能圖(圖5)來(lái)表示塔板正常操作時(shí)氣液流量的范圍，圖中的幾條邊線所表示的氣液流量限度為：①漏液線。⑤液泛線。對(duì)于減壓精餾操作，過(guò)大的壓力降還將使整個(gè)系統(tǒng)無(wú)法維持必要的真空度，最終破壞物系的操作。板式塔在工業(yè)上最早使用的是泡罩塔(1813年)、篩板塔(1832年)，其后，特別是在本世紀(jì)五十年代以后，隨著石油、化學(xué)工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，相繼出現(xiàn)了大批新型塔板，如S型板、浮閥塔板、多降液管篩板、舌形塔板、穿流式波紋塔板、浮動(dòng)噴射塔板及角鋼塔板等。 篩板塔的缺點(diǎn)是： ⑶ 小孔篩板容易堵塞。在無(wú)降液管的塔板上,兩相流動(dòng)方向互相平行,屬逆流型接觸。操作平臺(tái)每6米設(shè)置一層，共5層，每層質(zhì)量500kg。 裙座內(nèi)徑名義厚度厚度附加量，則裙座有效厚度： 操作時(shí)全塔質(zhì)量引起的壓應(yīng)力： 風(fēng)載荷引起的彎曲應(yīng)力： . 抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性驗(yàn)算： 式中 組合系數(shù) ∵ ∴ 裙座底部00截面滿足抗壓強(qiáng)度及向穩(wěn)定條件。選用地腳螺栓的材料為16MnR,該材料的許用應(yīng)力為147MPa，取腐蝕裕量為3mm，則地腳螺栓的根徑 基礎(chǔ)環(huán)面積， 地腳螺栓公稱直徑： 根徑/mm 公稱直徑 M24 M30 M36 M42 M48 M56 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)，選用M56的地腳螺栓12個(gè)。②有效高度:外側(cè)有效高度：取小值故內(nèi)側(cè)有效高度：取小值故 ⑷有效補(bǔ)強(qiáng)面積：①． 筒體多余金屬面積： ②． 接管多余金屬面積：接管計(jì)算厚度 ③． 接管區(qū)焊縫面積（焊腳為10mm）： ④． 有效補(bǔ)強(qiáng)面積： ∵故需另行補(bǔ)強(qiáng)。因，補(bǔ)強(qiáng)圈在有效范圍內(nèi)。 補(bǔ)強(qiáng)圈厚度為：經(jīng)圓整，取補(bǔ)強(qiáng)圈名義厚度為： ⑴補(bǔ)強(qiáng)及補(bǔ)強(qiáng)方法判別①． 補(bǔ)強(qiáng)判別：因本開(kāi)孔外徑，故需另行考慮補(bǔ)強(qiáng)。 補(bǔ)強(qiáng)圈厚度為： 圓整取。這種布局的優(yōu)點(diǎn)是上升蒸汽壓降較小，蒸汽分布均勻，缺點(diǎn)是塔頂結(jié)構(gòu)復(fù)雜，不便維修，當(dāng)需用閥門、流量計(jì)來(lái)調(diào)節(jié)時(shí)，需較大位差，須增大塔頂板與冷凝器間距離，導(dǎo)致塔體過(guò)高。（壓強(qiáng)降）的計(jì)算（1）管程流動(dòng)阻力 管程阻力可按一般摩擦阻力公式求得。d．計(jì)算平均溫度差，決定殼程數(shù)。精餾塔底的再沸器可分為：釜式再沸器、熱虹吸式再沸器及強(qiáng)制循環(huán)再沸器。夾套式再沸器，常用于傳熱面較小或間歇精餾中。使加熱蒸氣能均勻分布與釜液中。根據(jù)輸送系統(tǒng)管路的安排，用柏努利方程計(jì)算在最大流量下管路所需的壓頭?；ぴO(shè)備的制造，有成批生產(chǎn)的，也有單件生產(chǎn)的，但是制造的基本工序和技術(shù)規(guī)范都可以采用同一規(guī)范，還要求有一定的互換性。鋼板彎卷的變形程度，一般不應(yīng)超過(guò)材料的臨界變形程度（約5%—10%）。、分段檢查、分段交貨的塔5體，任意截面6m長(zhǎng)度內(nèi)的筒體彎曲度不得大于6mm，當(dāng)分段長(zhǎng)度大于或者等于6mm時(shí)，除了滿足上面的條件之外，總長(zhǎng)度上的彎曲程度不得大于18mm。對(duì)于分片到貨的通體、壁板以及封頭，組裝前應(yīng)該檢查其幾何尺寸、坡口及弧度。 焊接要求金屬先熔化后凝固，