某框架結(jié)構(gòu)中學(xué)實(shí)驗(yàn)樓建設(shè)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-免費(fèi)閱讀
【正文】 為了增大梁“強(qiáng)剪弱彎”的程度，抗震設(shè)計(jì)中，一、二、三級(jí)的框架，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：彎矩組合設(shè)計(jì)值: 為了滿足和提高框架結(jié)構(gòu)的“強(qiáng)柱弱梁”程度 ，在抗震設(shè)計(jì)中采用增大柱端彎矩設(shè)計(jì)值的方法，一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑Mc=ηc∑Mb 表5–1橫梁AB、BC跨正截面受彎承載力計(jì)算 備注ξξξξξξξξξξξξξξξξξξ實(shí)際選用(mm2)214，AS=308414，AS=615320，AS=941314，AS=461210，AS=157314，AS=461420，AS=1256420，AS=1570420，AS=1256314，AS=461310，AS=236314，AS=1473325，AS=1473422，AS=1520420，AS=1256222，AS=760214，AS=308222，AS=760As=ξbh0m)地震作用下梁端剪力柱軸力VAVB左VB右NANB6邊柱中柱5邊柱中柱4邊柱31中柱313邊柱中柱2邊柱中柱1邊柱中柱13341 第4章 橫向框架內(nèi)力組合取β=,調(diào)幅計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表41 表41彎矩調(diào)幅計(jì)算 荷載種類桿件跨向彎矩標(biāo)準(zhǔn)值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MloMroM中MlMrM恒載頂層ABBC六層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（a）頂層ABBC六層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（b）頂層AB11BC六層ABBC荷載種類桿件跨向彎矩標(biāo)準(zhǔn)值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后彎矩標(biāo)準(zhǔn)值MloMroM中MlMrM１ 活載（b）五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（c）頂層AB BC六層ABBC五層ABBC四層ABBC三層ABBC二層ABBC活載（d）頂層ABBC六層ABBC五層ABBC101099四層ABBC三層ABBC二層ABBC一般組合采用三種組合形式，（見(jiàn)表4表44） (1)可變荷載效應(yīng)控制時(shí)：+ k (2)永久荷載效應(yīng)控制時(shí)：+≈+活k 考慮地震作用的組合見(jiàn)表4表45表42橫向框架內(nèi)力組合(一般組合) （單位 M:kNm)∑Mik/lVA= u∑Mik/lM= ul/26541321表320滿跨活載作用下柱軸力層邊柱（A軸）中柱（B軸）橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力654321. 地震作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表32梁端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表32柱剪力和軸力計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表323，地震作用下框架彎矩見(jiàn)圖322，框架梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖323圖322地震作用下框架彎矩（kNm)∑Mik/lVA= u∑Mik/lM= ul/26540032001表312 活載（b）作用下柱軸力層邊柱（A軸）中柱（B軸）橫梁縱梁柱軸力(kN)橫梁縱梁柱軸力(kN)端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力654321表313活載（c）作用下AB跨梁端剪力層q(kN/m)a(m)u=()q/2MAB(kNm）圖321 滿跨活載剪力、軸力（kN)根據(jù)做求出的兩端彎矩，在通過(guò)平衡條件，即可求出荷載作用下的梁剪力、柱軸力，結(jié)果見(jiàn)表35～表320 表35 活載（a）作用下AB跨梁端剪力 層q(kN/m)a(m)u=()q/2MAB(kN活載（a）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖31圖312 。m）層q(kN/m)(板傳來(lái)作用)g(kN/m)(自重作用)a(m)l(m)gl/2u=(la)q/2MAB(kN在進(jìn)行彎矩分配時(shí)，應(yīng)將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩反號(hào)后再進(jìn)行桿件彎矩分配。mm)根數(shù)層柱類型及截面二至六層邊框架邊柱(400400)10邊框架中柱(400400)9中框架邊柱(400400)7中框架中柱(400400)29底層邊框架邊柱(400400)10邊框架中柱(400400)9中框架邊柱(400400)7中框架中柱(400400) 9注：ic為梁的線剛度，iz為柱的線剛度底層：∑D=10+（+）9+7=二～四層：∑D=9(+)+10+7 = kN/mm 2）框架自振周期的計(jì)算：自振周期為：其中а0為考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，；Δ為框架定點(diǎn)假想水平位移，計(jì)算見(jiàn)表23 表23 框架定點(diǎn)假想水平位移Δ計(jì)算表 層Gi(kN)∑Gi(kN)∑D(kN/mm)δ=∑Gi/∑D(層間相對(duì)位移)總位移Δ(mm)620352035543116346443111065734311149682431119279 1508324362 表24樓層地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表 層Hi (m)Gi (kN)GiH iFi=Fn+ΔFn(頂層)Fi= (GiHi/∑GiHi)FEK(1δn)層間剪力Vi(kN)6203547212543114431168796343112431115083 地震作用計(jì)算 本工程設(shè)防烈度為7度，Ⅲ類場(chǎng)地土，第一組，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，特征周期Tg= аma=а1=(Tg/T1)=()= 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載： Geq=∑Gi=24362= T1 Tg 故需考慮框架頂部附加集中力作用 δn= T1+= 框架橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為： 結(jié)構(gòu)底部：FEK=а1Geq== kN ΔFn=δn 梁：橫向框架梁AB跨、CD跨：300mm700mm，BC跨300mm400mm，縱向連系梁：300mm700m圖21 計(jì)算簡(jiǎn)圖 混凝土：均為C30級(jí) 鋼筋：縱向受力筋均為HRB400 ，板筋及箍筋采用HPB300 以④軸線橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象。框架內(nèi)力組合，必須找出各構(gòu)件的控制截面及其不利內(nèi)力組合。混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，鋼筋采用HPB300級(jí)（箍筋、樓板鋼筋）和HRB400級(jí)鋼筋（梁、柱縱向受力鋼筋）。設(shè)計(jì)使用年限為50年，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，環(huán)境類別為一類。場(chǎng)地土類別為III類，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為丙級(jí)?；A(chǔ)采用獨(dú)立基礎(chǔ)，初步估算基礎(chǔ)頂面的位置，根據(jù)地基土層的分布情況，初步確定位置，計(jì)算可以采用h1=底層層高+。 第2章 建筑結(jié)構(gòu)布置和荷載計(jì)算 結(jié)構(gòu)布置取工程橫向框架④號(hào)軸線為一品框架計(jì)算單元，框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖假定底層柱下端固定于基礎(chǔ)，按工程地質(zhì)資料提供的數(shù)據(jù)，場(chǎng)地土類別為Ⅲ類，初步確定工程基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，挖去所有雜土，基礎(chǔ)置于第二層可塑性黏土層上，（），柱子的高度底層為h1=+=，二～。mm)相對(duì)剛度B(mm)H(mm)邊框架梁300700109 1098400 1091邊框架梁3004001091092700109中框架梁300700109 1098400109中框架梁3004001091092700109底層框架柱14004001091095200109中層框架柱24004001091093600109每層框架柱總的抗側(cè)移剛度見(jiàn)表2–2。m樓層中縱梁 MB1=－MC1= = － kN
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