【正文】 選泵并組站，并依據(jù)所選泵站的揚程，對初步制定的管徑壓力組合作出相應(yīng)的修改并作為進行經(jīng)濟性比較的方案。每一群儲罐又分為若干組，組數(shù)與成品油的品級數(shù)量一致。此外，操作和管理以及過濾元器件的處理費用較高。該方法使用的主要化合物為無機苛堿、水、脂肪族硫醇和任何種類的硫化物。這種方法的主要優(yōu)點是除能有效地除去輕質(zhì)成品油中含有的較重組分，使相混的兩種成品油分離，還能有效地除去硫以及帶色物質(zhì)(成品油通過原油輸送管道時極易混入硫及帶色物質(zhì))。該方法適用于所輸油品種類較少、沿途分輸量較小的管道。對于富含B油的混油VB中含有A油的量VB－A，可按濃度沿混油區(qū)長度變化的近似線性關(guān)系公式計算，即VB－A為VB的25%(體積百分比)。因煤油價格高于柴油，為減小混油的貶值損失，應(yīng)選擇分割濃度，即在保證煤油質(zhì)量的前提下較多的混油進入煤油罐。經(jīng)過調(diào)研，本設(shè)計中，；E＝；，所以本設(shè)計中的最優(yōu)循環(huán)次數(shù)： 全線首、末站所需建的最優(yōu)儲罐總?cè)萘? （339）式中 ——最優(yōu)循環(huán)次數(shù) 。(B) AustinPalfrey經(jīng)驗公式 根據(jù)AustinPalfrey經(jīng)驗公式，管內(nèi)徑d,管長L和雷諾數(shù)Re 是影響混油量的主要因素。公式表明，混油的多少與管內(nèi)流動狀態(tài)、管徑和混油界面所經(jīng)過的管道長度有關(guān)。管道輸量： （1）本設(shè)計中，全線首、末站之間沒有分輸、注入點。靜水壓力，根據(jù)線路縱斷面圖可以看出油流停止流動后，最大地形高差為：故最高動水壓力在管道允許強度范圍內(nèi)。若此段不鋪設(shè)變徑管，可計算出： 其它站間參數(shù)計算依次類推，具體校核結(jié)果見下表：表319 工況校核結(jié)果首站第二站第三站第四站第五站末站進站壓頭（m）30出站壓頭（m）573——站間距（km）12711913611187站里程數(shù)（km）0127246382493580，化成最高溫度（）下的汽油的壓頭值即為791m，上表中各站的出站壓頭均小于設(shè)計壓力下的壓頭換算值，所以安全。 由公式（327）可求出管道的工作流量 確定工作點之后的泵站揚程為： m水力坡降（最大值）為： 確定水力摩阻系數(shù)： 求出工作流量后，即可根據(jù)站間壓力供需平衡的原則，確定各站的進出站壓力，第一站間 （328） （329）式中 、——第一站間管道長度及高差，； ——首站出站壓頭； ——首站進站壓頭， ——泵站揚程。表312 干線輸油管道的工程造價輸油管道直徑直徑，mm工程造價（元）輸油管道直徑直徑，mm工程造價（元）第一條管線以后復(fù)線第一條管線以后復(fù)線21918630715927372032582037792042610205291220表313 輸油泵站工程造價輸油能力首站（元/座）中間泵站（元/座）新場地共用場地新場地共用場地13399358305001504106085451516431160920565186713201127680255618001274765541838201926116010126730470020121210141680775605217013152226920283552554153632361230086402788167542501539610925302318157078161951134535502135配套工程部分造價：表314 外部供電工程好投資估算指標序號項目規(guī)格單位基價1輸電線路234序號項目規(guī)格單位基價5電源端擴建單電源處6雙電源處表315 微波通信工程投資估算指標序號工程名稱基價1輸油首、末站通信部分2中間輸油泵站通信部分3獨立微波中間部分4輸油公司通信部分表316 管道輸油成本如下表，單位輸油管道直徑，mm輸油成本輸油管道直徑，mm輸油成本21963027372032682037710204261220529表317 每米管材重量（）表，以方案1為例，計算投資總費用： 管材價格為萬元施工費用的估算為萬元輸油泵站部分的估算為萬元配套工程部分的估算為萬元輸油成本的估算為萬元＋＋12035＋＋＝。選取規(guī)格的變徑管，則由于本設(shè)計方案較多，為減少手算工作量，可依據(jù)上述公式對該步驟進行編程計算每種方案的泵站數(shù)并化整，比較程序界面上采用變徑管和副管的長度來采取其中的一種方法應(yīng)用與本設(shè)計 以方案5（508，（泵站1））為例圖36 泵站數(shù)化整程序運行界面很顯然，在該方案中采用變徑管要比使用副管合理在程序運行界面上重新輸入其他方案的相應(yīng)數(shù)值，點擊運行，對制定的每一個方案進行計算，確定泵站數(shù)并化整。管路全線消耗的壓力能為 （318） 按最大值計算：＝ ＝3880 m全線個泵站提供的總揚程必然與消耗的總能量平衡，于是有 （319）泵站數(shù) （320）式中 ——任務(wù)輸量下泵站的揚程，液柱； ——泵站站內(nèi)損失，液柱； ——任務(wù)數(shù)量下管道所需總壓頭，液柱； ——末站剩余壓力，液柱； ——管道計算長度。由公式（29）可得出直管段的失穩(wěn)臨界力：式中 ——土壤壓縮抗力系數(shù)；——土壤的彈性模量，；——土壤的泊松系數(shù)，；——土壤的彈性模量降低系數(shù)，??；——單位管道長度，；——管道中心線至填土表面的距離，；D——管道外徑。根據(jù)國際管道建設(shè)選材的發(fā)展趨勢以及強度初步的估算，本設(shè)計最終確定選X60級管材查《石油天然氣工業(yè) 輸送鋼管交貨條件 第一部分:A級鋼管》（GB/—1997）可知，X60鋼的最低屈服強度=413 MPa，焊縫系數(shù)=，彈性模量E=210GPa，線性膨脹系數(shù)=輸送及以上的液體管道的設(shè)計系數(shù)除穿越段按現(xiàn)行標準《原油和天然氣輸送管道穿跨越工程設(shè)計規(guī)范》（SY/T 0015）的規(guī)定取值外。為便于長輸管道的應(yīng)用，離心泵的特性曲線可近似表示為 （35）式中 ——離心泵揚程, 液柱；Q——離心泵排量，；——常數(shù)；——管道流量壓降公式中的指數(shù)，在水力光滑區(qū)內(nèi)m=，混合摩擦區(qū)中m=。按照所輸原油性質(zhì)特性曲線加以換算；應(yīng)使額定排量與揚程位于所選泵型特性曲線的高效區(qū)；泵應(yīng)具有連續(xù)平滑的特性曲線，高效區(qū)較寬；泵關(guān)死點（排量為零）的揚程上升不應(yīng)過大。圖上的曲折線不是管道的實長，水平線才是實長。④確定最優(yōu)循環(huán)周期 （217）式中 ——最優(yōu)循環(huán)次數(shù)；D——輸油管每年的工作時間，本設(shè)計取350天。主要包括基本建設(shè)投資指標和輸油成本指標兩大類。直管段的失穩(wěn)臨界力： （210）式中 ——失穩(wěn)臨界力，；——土壤壓縮抗力系數(shù)；D——管道外徑，；E——管道的彈性模量，；I——管道橫截面的慣性矩。（3）根據(jù)泵站所確定的和選定的管徑根據(jù)下列公式 （25）式中 ——管壁厚度計算值，；——外徑，；——設(shè)計壓力或管道的工作壓力，；——輸油管道的許用應(yīng)力，；——焊縫系數(shù)，；——考慮鋼管公差和腐蝕的余量，根據(jù)管路的工作環(huán)境，取。采用方案比較法：在熟悉設(shè)計內(nèi)容的基礎(chǔ)上，根據(jù)任務(wù)書給出的數(shù)據(jù)，提出多種可供競爭的方案；對所提出的方案分別進行水力計算、經(jīng)濟性計算；選擇優(yōu)化算法，找出最經(jīng)濟合理的管道參數(shù)（管徑、壁厚、泵站數(shù)等）；根據(jù)所求得的最經(jīng)濟的管道參數(shù)，對順序管道進行工藝計算；最優(yōu)循環(huán)次數(shù)；一年中每種油品的輸送天數(shù)；首末站所需建的油罐容積；混油切割方案以及混油虧損等；編制計算機程序；編寫設(shè)計說明書和設(shè)計計算書，并繪制管道水力坡降圖及首站工藝流程圖。管道完整性評價技術(shù)、油氣管道泄漏檢測技術(shù)、地質(zhì)災(zāi)害及特殊地段監(jiān)測與防護技術(shù)、儲運設(shè)備安全檢測及評價技術(shù)。通過這些重點技術(shù)項目的實施,逐步形成油氣輸送技術(shù)、油氣儲存技術(shù)、管道工程技術(shù)、管道完整性評價及配套技術(shù)、油氣管道運行管理與信息技術(shù)五大管道技術(shù)系列,以全面提升管道技術(shù)水平。③新建干線管道實現(xiàn)高水平的設(shè)計、施工和運營管理,達到世界先進水平?！?002 年投入運營的蘭成渝管道是我國第一條大口徑、高壓力、長距離、多出口、多油品、全線自動化管理的商用成品油管道。界面檢測方法大致分為標示法和特性測量法，其中采用特性測量法居多，尤以密度測量法最多。s cubage目 錄1 緒論……………………………………………………………………………1 研究目的和意義………………………………………………………1 成品油管道技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢……………………………………1 主要研究內(nèi)容…………………………………………………………3 采用方法………………………………………………………………32 設(shè)計說明書……………………………………………………………………4 熟悉設(shè)計任務(wù)書的內(nèi)容，掌握基本數(shù)據(jù)和原始資料………………4 設(shè)計計算的基本步驟…………………………………………………43 計算說明書……………………………………………………………………9 對所給數(shù)據(jù)進行初步處理……………………………………………9 設(shè)計計算的基本步驟 ………………………………………………12結(jié)論…………………………………………………………………………… 50致謝 ……………………………………………………………………………51參考文獻 ………………………………………………………………………521 緒論隨著我國社會經(jīng)濟的快速穩(wěn)步發(fā)展,機動車保有量不斷增長,各地區(qū)的成品油消費需求量增長加速,對運輸能力的提高和安全及時間的保證度提出了新的要求,同時成品油輸送量的增大為發(fā)展和采用管道運輸提供了可能。優(yōu)化批次、罐容時應(yīng)根據(jù)不同批次分別計算首站罐容、分輸油庫和末站罐容，并根據(jù)輸送順序計算混油量以及混油處理的各項費用，最終確定管道的最優(yōu)批次和罐容配置。因而，最優(yōu)循環(huán)次數(shù)的確定應(yīng)從建造、經(jīng)營油罐區(qū)的費用和混油的貶值損失兩方面綜合考慮。s producing, consumption and transportation, thus increases the oilcan areas39?！H成品油輸送工藝多采用紊流密閉輸送和順序輸送流程?！　?0 世紀 90 年代后隨著成品油管道的建設(shè)，我國成品油管道輸送研究有了進展，先后開展了成品油順序輸送水力計算、批量跟蹤等方面的研究及運行管理軟件的開發(fā)，但與國外相比差距還很大。因此必須對解決復(fù)雜地形下大落差動、靜壓控制，防止管道出現(xiàn)不滿流，以及順序輸送的混油界面監(jiān)控等技術(shù)難題進行聯(lián)合攻關(guān)。km),天然氣管道綜合能耗低于890 kJ/(t③4項管道工程技術(shù)。⑦將要進行超前研發(fā)的7項儲備技術(shù)。為便于長輸管道的應(yīng)用，泵的特性曲線方程可近似表示為： （21）式中 ——離心泵揚程, 液柱；Q——離心泵排量，；——常數(shù)；——管道流量壓降公式中的指數(shù)，在水力光滑區(qū)內(nèi)=，混合摩擦區(qū)中m=。2）穩(wěn)定性校核：地下管道被土壤嵌住，直管段所受的最大軸向壓力P為： （29）式中 P——管道軸向壓力，；——內(nèi)壓，；A——管子的管壁截面積，；D——管道直徑，；E——管道彈性模量；——管道壁厚，；——膨脹系數(shù)；——溫度變化，按最危險情況考慮。管路全線消耗的壓力能為 （211）全線個泵站提供的總揚程必然與消耗的總能量平衡，于是有 （212）泵站數(shù) （213）式中 ——任務(wù)輸量下泵站的揚程，液柱；——泵站站內(nèi)損失，液柱；——任務(wù)數(shù)量下管道所需總壓頭，液柱；——末站剩余壓力，液柱；——管道計算長度。（7）綜合比較各方案的經(jīng)濟行指標，并考慮管道的可能發(fā)展情況，選出最佳方案；（