【正文】 (2)丘陵、平原地區(qū)水庫，宜按鶴地水庫公式計算(適用于庫水較深，v0＜＜＝： (G4) (G5)式中h2%—累積頻率為2%的波高(m)；Lm—平均波長(m)。177。做一條射線，分別與水域邊界相交。51020： (F5)式中K0—靜止土壓力系數(shù)；ν—墻后填土的泊松比。35176。34176。表E簡單管路最大水錘壓力計算公式機組運行工況導葉開度計算公式近似公式開始終了關機τ00τ0010τ01τ0101注：、τ1—導葉初始和第一相末的開度；、ξ1—末相、第一相水錘壓力相對升高值；、η1—末相、第一相水錘壓力相對降低值附錄F(標準的附錄)主動土壓力系數(shù)Ka和靜止土壓力系數(shù)K0的計算(－1)： (F1) (F2) (F3) (F4)式中Ka—主動土壓力系數(shù)；γ—擋土墻后填土的重度(kN/m3)；H—擋土墻高度(m)；ε—擋土墻背面與鉛垂面的夾角(176。圖D2進、出口段滲透壓力圖形修正修正后水頭損失的減少值Δh，可按下式計算：Δh＝(1－β′)h0 (D9)水力坡降呈急變形式的長度可按下式計算： (D10)式中a—水力坡降呈現(xiàn)急變形式的長度(m)。當計算得到的Te值大于地基實際深度時，應按地基實際深度采用。對于基本烈度為6度或6度以上地區(qū)且壩高超過200m或庫容大于100108m3大型工程，以及基本烈度為7度或7度以上地區(qū)且壩高超過150m的大(1)型工程，其抗震設防依據(jù)應根據(jù)專門的地震危險性分析成果評定。對溫度作用比較敏感的重要結構，必要時應考慮氣溫月變幅的影響。其年周期變化過程，當尾水直接源于上游庫水時可參照與之相應的壩前水溫確定，否則可參照當?shù)貧鉁卮_定。：Ta＝Tam＋Aacosω(τ－τ0) (－1)式中Ta—多年月平均氣溫；τ—時間變量(月)；τ0—初始相位(月)；對于緯度高于30176。初步計算時。假定溫度沿截面厚度方向呈線性分布，并以截面平均溫度Tm和截面內外溫差Td表示：Tm＝(Te＋Ti)/2 (－1)Td＝Te－Ti (－2)式中Ti、Te—桿件內、外表面計算溫度。該項荷載由兩邊軌道上的各輪平均傳至軌頂，方向與軌道垂直，并應考慮正反兩個作用方向。、。16橋機和門機荷載，以及在水工建筑物其他部位室內工作的橋式或臺車式啟閉機。圖中bf為護面板沿斜坡方向的邊長，Lm為平均波長。p0—計算水位處的浪壓力強度(kN/m2)，按下式計算： (－7)Ki—底坡影響系數(shù)。14浪壓力、水閘等擋水建筑物(不包括海堤、河堤)產(chǎn)生的浪壓力的計算。－2β和β′值墻后土凍脹量Δhd(mm)≤5050＜Δhd≤120120＜Δhd≤220＞220ββ′≤≤≤≤注：，表中β′值均取為零。90176。：Fbk＝ (－1)式中Fbk—冰塊撞擊建筑物時產(chǎn)生的動冰壓力(MN)；v—冰塊流速(m/s)，宜按實測資料確定，當無實測資料時，對于河(渠)冰可采用水流流速；對于水庫冰可采用歷年冰塊運動期內最大風速的3%，；對于過冰建筑物可采用該建筑物前流冰的行近流速；A—冰塊面積(m2)，可由當?shù)鼗蜞徑攸c的實測或調查資料確定；di—流冰厚度，～，流冰初期取大值；fic—冰的抗壓強度(MPa)，宜由試驗確定，當無試驗資料時，；對于河流。冰層厚度(m)靜冰壓力標準值(kN/m)85180215245280注：。wk＝βzμzμsw0 ()式中wk—風荷載標準值(kN/m2)；βz—z高度處的風振系數(shù)；μz—風壓高度變化系數(shù)；μs—風荷載體形系數(shù)；w0—基本風壓(kN/m2)。()：Fsk＝KsγHdD1 ()式中Fsk—埋管垂直土壓力標準值(kN/m)；Hd—管頂以上填土高度(m)；D1—埋管外直徑(m)；Ks—埋管垂直土壓力系數(shù)，與地基剛度有關。εcr按下式計算： (－2)式中β—擋土墻后填土坡角(176。，采取了錨噴支護或鋼架支撐等施工加固措施，已使圍巖處于基本穩(wěn)定或已穩(wěn)定的情況下，設計時宜少計或不計作用在永久支護結構上的圍巖壓力。，應按國家標準《水利水電工程地質勘察規(guī)范》的有關規(guī)定確定。(或偶然設計狀況)下的水錘壓力代表值，應按下列靜水頭和機組運行工況計算確定：(1)上游壓力水道(包括抽水蓄能電站上游壓力水道)，采用水庫正常蓄水位(或校核洪水位)與廠房下游相應發(fā)電(或泄洪)尾水位之差，共一條壓力水道的全部機組突然丟棄全部負荷；(2)下游壓力水道，采用廠房下游設計洪水位(或校核洪水位)與相應上游庫水位之差，共一條下游壓力水道的全部n臺機組由(n－1)臺增至n臺，或全部機組由三分之二負荷突然增至滿載；(3)抽水蓄能電站的下游壓力水道，按下游水庫設計洪水位(或校核洪水位)在水泵工況揚程最小抽水量最大時，共一條下游壓力水道的全部機組突然斷電，導葉全部拒動；(4)經(jīng)分析論證后，認為不存在全部丟棄負荷、全部導葉拒動的情況，亦可按機組部分丟棄負荷或部分導葉拒動考慮。對于消力池水流，可取收縮斷面的平均流速；對于泄槽水流，可取計算斷面的平均流速；對于反弧鼻坎挑流，可取反弧最低處的斷面平均流速。，其動水壓力宜通過模型試驗測定并經(jīng)綜合分析確定。、壩為整體連接，或所設置的永久性變形縫已經(jīng)止水封閉的巖基上的壩后式水電站廠房，廠房底面的揚壓力分布圖形應與壩體共同考慮。若底部設置妥善的排水系統(tǒng)并具備檢修條件且接縫間止水可靠時，可考慮排水對降低揚壓力的影響。，當設有壩體排水管時。8揚壓力、水閘和水電站廠房等建筑物的揚壓力，應按垂直作用于計算截面全部截面積上的分布力計算。，持久設計狀況下靜水壓力代表值的計算水位應采用正常蓄水位或最高通航水位；偶然設計狀況應采用校核洪水位或最高擋水位。注：與地震作用組合時的靜水壓力代表值。中、小型土石壩在初步計算缺乏資料時，其壓實干重度可按附錄B表B3采用，但最終應根據(jù)試驗資料予以修正。，應根據(jù)結構設計要求，分別采用作用的短期效應組合和長期效應組合，并可采用下列設計表達式：(1)短期效應組合： (－1)(2)長期效應組合： (－2)式中cc2—結構的功能限值；γdγd4—正常使用極限狀態(tài)短期組合、長期組合的結構系數(shù)；ρ—可變作用長期組合系數(shù)，按各類水工結構設計規(guī)范的規(guī)定采用。，應根據(jù)不同設計狀況下可能同時出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進行作用效應組合，并采用各自最不利的組合進行設計。)—結構抗力函數(shù)；Gk—永久作用的標準值；Qk—可變作用的標準值；Ak—偶然作用的代表值；ak—幾何參數(shù)的標準值；fk—材料性能的標準值；γG—永久作用的分項系數(shù)；γQ—可變作用的分項系數(shù)；γm—材料性能的分項系數(shù)；γd1—承載能力極限狀態(tài)基本組合的結構系數(shù)；γd2—承載能力極限狀態(tài)偶然組合的結構系數(shù)；γd3—正常使用極限狀態(tài)短期組合的結構系數(shù)；γd4—正常使用極限狀態(tài)長期組合的結構系數(shù)；c1—正常使用極限狀態(tài)短期組合的結構功能限值；c2—正常使用極限狀態(tài)長期組合的結構功能限值；ρ—可變作用的長期組合系數(shù)。本標準出版時，所示版本均為有效。其目的在于統(tǒng)一水利水電工程結構設計的作用(荷載)取值標準，以利于按照GB50199－94《水利水電工程結構可靠度設計統(tǒng)一標準》的原則和方法進行水工結構設計。參編單位有：電力工業(yè)部北京勘測設計研究院、西北勘測設計研究院、成都勘測設計研究院、華東勘測設計研究院，水利部上?？睖y設計研究院、東北勘測設計研究院，中國水利水電科學研究院，南京水利科學研究院。、航運及港口工程等有關的作用時，應根據(jù)各部門設計規(guī)范的規(guī)定經(jīng)具體分析后確定。，對不同作用應采用不同的代表值。)—結構抗力函數(shù)；γ0—結構重要性系數(shù)，對于結構安全級別為Ⅰ、Ⅱ和Ⅲ級的結構或構件，；ψ—設計狀況系數(shù)；γd1—承載能力極限狀態(tài)基本組合的結構系數(shù)；ak—幾何參數(shù)的標準值；fk—材料性能的標準值；γm—材料性能的分項系數(shù)；Gk—永久作用的標準值；γG—永久作用的分項系數(shù)；Qk—可變作用的標準值；γQ—可變作用的分項系數(shù)。(含土壩和堆石壩的防滲土體)的材料重度，應根據(jù)設計計算內容和土體部位的不同，分別采用濕重度、飽和重度或浮重度，其數(shù)值可根據(jù)壓實干重度、含水量和孔隙率換算得出。，分別按待久設計狀況、短暫設計狀況和偶然設計狀況下的計算水位確定相應的靜水壓力代表值。，應根據(jù)閘門的不同運用條件確定。：pek＝βeγwHe ()式中pek—作用于襯砌上的外水壓強標準值(kN/m2)；βe—外水壓力折減系數(shù)，按附錄C采用；He—作用水頭(m)，按設計采用的地下水位線與隧洞中心線之間的高差確定。對于在壩基設置抽排系統(tǒng)的情況，主排水孔之前的合力為揚壓力代表值；主排水孔之后的合力為殘余揚壓力代表值。“岸坡壩段”，但對于地質條件復雜的高拱壩，則應經(jīng)三向滲流計算或試驗驗證1－壩內排水管；2－排水管中心線(a)實體重力壩；(b)寬縫重力壩；(c)拱壩；(d)空腹重力壩(3)對于壩基下游設置抽排系統(tǒng)的情況。力的分布圖形可按下列情況確定：(1)當墻后土層的滲透系數(shù)小于地基滲透系數(shù)時，可近似地采用相應部位的閘底滲透壓力分布圖形；(2)當墻后土層的滲透系數(shù)大于地基滲透系數(shù)時，應按側向繞流計算確定；(3)對于大型水閘，應經(jīng)三向電擬試驗或數(shù)值計算驗證。，應區(qū)分恒定流和非恒定流兩種水流狀態(tài)。：Pxr＝qρwv(cosφ2－cosφ1) (－1)Pyr＝qρwv(sinφ2＋sinφ1) (－2)式中Pxr—單位寬度上離心力合力的水平分力代表值(N/m)；Pyr—單位寬度上離心力合力的垂直分力代表值(N/m)；φφ2—，取其絕對值。βmpfrA ()式中Pfr—脈動壓力代表值(N)；pfr—脈動壓強代表值(N/m2)；A—作用面積(m2)；βm—面積均化系數(shù)。，但地質勘察表明該工程區(qū)域曾受過地質構造變動時，應考慮重力場與構造應力疊加，可按下列公式計算巖體初始地應力標準值：σvk＝λγRH (－1)σhk＝K1σvk (－2)式中λ—考慮構造應力的影響系數(shù)，～(受構造影響小者取小值)；K1—巖體側壓力系數(shù)，～(洞室埋深大、受構造影響小者取小值)。11土壓力和淤沙壓力(擋土墻)的土壓力時，對于向外側移動或轉動的擋土結構，可按主動土壓力計算；對于保持靜止不動的擋土結構，可按靜止土壓力計算。此種情況下，作用于墻背上的主動土壓力應按梯形分布。，一般可參照類似工程的實測資料分析確定；對于淤沙嚴重的工程宜通過試驗確定。一般情況下，可按相鄰地區(qū)的基本風壓值乘以下列調整系數(shù)采用：(1)山間盆地、谷地等閉塞地形，～；(2)與大風方向一致的谷口、山口，～。，、調壓塔、渡槽等建筑物，應采用風振系數(shù)βz來考慮風壓脈動的影響。，可參照GBJ9－87規(guī)定的屋面積雪分布系數(shù)采用。，其作用點取冰面以下1/3冰厚處。平面形狀夾角為2γ的三角形矩形多邊形或圓形45176。圖中最大單位水平凍脹力可按下式計算：σhm＝m0Crσht ()式中σhm—最大單位水平凍脹力(kN/m2)；m0—墻體變形影響系數(shù)；Cr—擋墻迎土面邊坡修正系數(shù)；σht—單位水平凍脹力標準值(kN/m2)，－1采用。－1單位豎向凍脹力標準值(kN/m2)單板基礎板底面積(m2)51050地表土凍脹量Δh(mm)2010060505015010080120210150120220280210170＞220281～360211～280171～230注：。－1系數(shù)K2值Lm/hs1015202535K2－2浪壓力相對強度系數(shù)K3hs(m)≥K3(2)斜坡上最大浪壓力強度作用點距計算水位的垂直高度Zm按下式計算： (－3)式中： (－4) (－5)當Zm＜0時，取Zm＝0。序號樓層名稱標準值(kN/m2)300＞P≥100100＞P≥5050＞P≥51安裝間160～140140～6060～302發(fā)電機層50～4040～2020～103水輪機層30～2020～1010～6注：P—單機容量(MW)；當P≥300MW