【正文】 下部縱向鋼筋在支座處應(yīng)連續(xù)配置，不得中斷。 組合板的撓度，應(yīng)分別按荷載短期效應(yīng)組合和荷載長期效應(yīng)組合計算， 不應(yīng)超過計算跨度的1/360。 三 、非組合板可按常規(guī)鋼筋混凝土樓板的設(shè)計方法進行設(shè)計。） （） 組合梁的撓度應(yīng)按荷載短期和長期效應(yīng)組合分別計算，剛度取值應(yīng)符合本規(guī)程第,，不得大于現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ 17）。 在混凝土翼板縱向界面上 ，沿梁單位長度的剪力可按下列公式計算： 一 、包絡(luò)連接件的縱向界面 V1=n1 Nvs / s （—1）二 、混凝土翼板縱向界面 = 當組合梁承受靜荷載且集中力不大時，可采用部分抗剪連接組合梁。折減系數(shù)應(yīng)按下式計算：=此處，f為塑性設(shè)計時鋼梁材料的抗拉、 抗壓、 抗彎強度設(shè)計值，應(yīng)按現(xiàn)中行國家標準 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ 17）。λe =μlx/ly （） 式中 μ——板的受力異向性系數(shù)μ=（Ix/ Iy）1/4 lx—— 組合板強邊 （順肋） 方向的跨度； ly——組合板弱邊（垂直肋）方向的跨度； Ix、Iy——分別為組建合板強邊和弱邊方向的截面慣性矩 （計算Iy時只考慮壓型鋼板頂面以上的混凝土厚度hC 第二節(jié) 組合梁設(shè)計 ，且混凝土翼板與鋼構(gòu)件完全抗剪連接時 ，其截面抗彎承載力可根據(jù)下列假定計算： 一、 在混凝土翼板的有效寬度內(nèi)， 縱向鋼筋和鋼梁受拉及受壓應(yīng)力均達到強度設(shè)計值； 二 、塑性中和軸受拉側(cè)的混凝土強度設(shè)計值可忽略不計； 三 、塑性中和軸受壓區(qū)的混凝土截面均勻受壓 ，并達到彎曲抗壓強度設(shè)計值。 二 、使用階段 ，應(yīng)對組合樓板在全部荷載作用下的強度和變形進行驗算。 帶豎縫混凝土剪力墻板的設(shè)計， 應(yīng)按本規(guī)程附錄六的規(guī)定進行。 耗能梁段軸向力產(chǎn)生的梁段翼緣平均正應(yīng)力應(yīng)按下式計算：一 、耗能梁段凈長a＜= 在多遇地震作用效應(yīng)組合下，支撐斜桿的受壓驗算按下列公式計算：式中 ——受循環(huán)荷載時的設(shè)計強度降低系數(shù)。當采用單軸對稱截面時（例如雙角鋼組合T形截面） ，應(yīng)采取防止繞對稱軸屈曲的構(gòu)造措施。 非抗震設(shè)防建筑中的中心支撐 ，當按只能受拉的桿件設(shè)計時，其長細比不應(yīng)大于300；當按既能受拉又能受壓的桿件設(shè)計時，其長細比不應(yīng)大于150。 在柱與梁連接處， 柱應(yīng)設(shè)置與上下翼緣位置對應(yīng)的加勁肋 。 在罕遇地震作用下， 。的Q235鋼，當鋼材為其他牌號時應(yīng)乘以 當在多遇地震作用下進行構(gòu)件承載力計算時，托柱梁的內(nèi)力應(yīng)乘以增大系數(shù)。當梁在端部僅以腹板與柱（或主柱）相連時，φb（或當φb＞）； f——鋼材強度設(shè)計值， 。 橫風向頂點最大加速度 五、圓筒形高層建筑鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足下列條件，當不能滿足時，應(yīng)進行橫風向渦流脫落試驗或增大結(jié)構(gòu)剛度。 第二階段抗震設(shè)計當采用時程分析法驗算時，不應(yīng)計入風荷載，其豎向荷載宜取重力荷載代表值。 在對結(jié)構(gòu)進行靜力彈塑性計算時，應(yīng)同時考慮水平地震作用與重力荷載。 第一階段抗震設(shè)計中，框架支撐（剪力墻板）體系中總框架任一樓層所承擔的地震剪力，不得小于結(jié)構(gòu)底部總剪力的25%。一 、結(jié)構(gòu)各樓層柱子平均長細比和平均軸壓比，滿足下式要求：+≤1 ()式中 λm——樓層柱的平均長細比； Nm——樓層柱的平均軸訊壓力設(shè)計值； Npm——樓層柱的平均資全塑性軸壓力Npm = fy Am （） fy鋼材屈服強度筑；Am 柱截面國面積的平均值。 Ki樓層第 i榀抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。 平面布置規(guī)則的框架支撐結(jié)構(gòu)，在水平荷載作用下當簡化為平面抗側(cè)力體系分析時，可將所有框架合并為總框架，并將所有豎向支撐合并為總支撐 ，然后進行協(xié)同工作分析（）。 裝配嵌入式剪力墻，可按相同水平力作用下側(cè)移相同的原則，將其折算成等效支撐或等效剪切板計算。 高層建筑鋼結(jié)構(gòu)的計算模型 ，可采用平面抗側(cè)力結(jié)構(gòu)空間協(xié)同計算模型。地震加速度峰值（gal） 設(shè)防 烈 度789第一階段設(shè)計3570140第二階段設(shè)計220400620 第五章 作用效應(yīng)計算 第一節(jié) 一般規(guī)定 結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)可采用彈性方法計算。 對于重量及剛度沿高度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，基本自振周期可用下列公式近似計算：=式中 Un——結(jié)構(gòu)頂層假想側(cè)移（m）,即假想將結(jié)構(gòu)各層的重力荷載作為樓層的集中水平力，按彈性靜力方法計算所得到的頂層側(cè)移值。 采用底部剪力法計算水平地震作用時，各樓層可僅按一個自由度計算，結(jié)構(gòu)水平地震作用，應(yīng)按下列公式計算：一、與結(jié)構(gòu)的總水平地震作用等效的底部剪力標準值FEK=σ1Geq二、在質(zhì)量沿高度分布基本均勻、剛度沿高度分度基本均勻或向上均勻減小的結(jié)構(gòu)中，各層水平地震作用標準值=(1)（i=1，2…n） 三 頂部附加水平地震作用標準值△==+式中 σ1——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期T1按（s）計的水平地震影響系數(shù)值,按本章第 ； Geq——結(jié)構(gòu)的等效總重力荷載，取總重力荷載代表值的80%； Gi 、Gj——分別為第i、j層重力荷載代表值，； Hi、Hj——分別為i、j層樓蓋距底部固定端的高度；Fi——第i層的水平地訊震作用標準值； δn——頂部附加地震資作用系數(shù)； △Fn——頂部附加水平地震作用； 采用底部剪力法時，突出屋面小塔樓的地震作用效應(yīng)，宜乘以增大系數(shù)3。 三 、驗算墻面構(gòu)件及其連接時。當沒有機型的技術(shù)資料時，局部荷載標準值及其作用面積可根據(jù)直升機類型按下列規(guī)定采用直升機的局部荷載標準值及其作用面積 直升機類型最大起飛重量（t）局部荷載標準值（KN）作用面積（㎡）輕 型220中 型440重 型660 二 、等效均布荷載5KN/㎡ 施工中采用附墻塔、爬塔等對結(jié)構(gòu)有影響的起重機械或其他設(shè)備時，在結(jié)構(gòu)設(shè)計中應(yīng)根據(jù)具體情況進行施工階段驗算。 高層建筑鋼結(jié)構(gòu)與鋼筋混凝土基礎(chǔ)或地下室的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層之間，宜設(shè)置鋼骨混凝土結(jié)構(gòu)層。 建筑物中有較大的中庭時，可在中庭的上端樓層用水平桁架將中庭開口連接，或采取其他增強結(jié)構(gòu)抗扭剛度的有效措施。 高層建筑鋼結(jié)構(gòu)不宜設(shè)置伸縮縫。 第二節(jié) 結(jié)構(gòu)平面布置. 建筑平面宜簡單規(guī)則，并使結(jié)構(gòu)各層的抗側(cè)力剛度中心與水平作用合力中心接近重合，同時各層接近在同一豎直線上。高強度螺栓的設(shè)計預(yù)拉力值， 應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》—2的規(guī)定采用。選用的焊條型號應(yīng)與主體金屬相匹配。 ，應(yīng)有明顯的屈服臺階，伸長率應(yīng)大于20%，應(yīng)有良好的可焊性。 承重結(jié)構(gòu)處于外露情況和低溫環(huán)境時，其鋼材性能尚應(yīng)符合耐大氣腐蝕和避免低溫冷脆的要求。 二 自動焊接或半自動焊接采用的焊絲和焊劑，應(yīng)與主體金屬強度相適應(yīng)，焊絲應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《熔化焊用鋼絲》（GB/T 14957），或《氣體保護焊用鋼絲》（GB/14958）的規(guī)定。高強度螺栓連接的鋼材摩擦面抗滑移系數(shù)值，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ17）—1的規(guī)定采用。建筑的開間、進深宜統(tǒng)一；柱截面的鋼板厚度不宜大于100mm。當必須設(shè)置時，抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)伸縮縫應(yīng)滿足防震縫要求 第三節(jié) 結(jié)構(gòu)豎向布置 抗震設(shè)防的高層建筑鋼結(jié)構(gòu) ，宜采用豎向規(guī)則的結(jié)構(gòu)，豎向布置上具有下列情況之一者，為豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)： 一 、樓層剛度小于其相鄰上層剛度的70%且連續(xù)三層總的剛度降低超過50%， 二 、（建筑為輕屋蓋時，頂層除）。 第五節(jié) 地基、基礎(chǔ)和地下室 高層建筑鋼結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)形式，應(yīng)根據(jù)上部結(jié)構(gòu)、工程地質(zhì)條件、施工條件等因素綜合確定，宜選用筏基、箱基、樁基或復(fù)合基礎(chǔ)。 在框架—支撐體系中，豎向連續(xù)布置的支撐桁架，應(yīng)以剪力墻形式延伸至基礎(chǔ)。第二節(jié) 風 荷 載 作用在高層建筑任意高度處的風荷載標準值，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GBJ 9）按下列公式計算：WK=βzμSμZωO式中 WK—任意高度處的風荷載標準值（KN/㎡）； ωO—高層建筑基本風壓(KN/㎡) ； μZ風壓高度變化系數(shù)，；μS—風荷載體型系數(shù)， βZ順風向z高度處的風振系數(shù)， 基本風壓系以當?shù)乇容^空曠平坦地面上，離地面10m高處，統(tǒng)計所得30年一遇的10min平均最大風速VO(m/s)為標準，按ωO =VO178。風吸力區(qū)的局部體型系數(shù) 部 位局部體型系數(shù)外墻構(gòu)件、玻璃幕墻墻面一般部位墻角、屋面周邊和屋面坡度大于10度的屋脊部位檐口、雨篷、遮陽板、陽臺 四、封閉式建筑物的內(nèi)表面，應(yīng)按外表面的風壓情況取177。增大影響宜向下考慮12層，但不再往下傳遞。 在初步計算時，結(jié)構(gòu)的基本自振周期可按下列經(jīng)驗公式估算：T1= ()式中 n——建筑物層數(shù)（不包括地下部分及屋頂小塔樓） 對不計扭轉(zhuǎn)影響的結(jié)構(gòu)，振型分解反應(yīng)譜法僅考慮平移作用下的地震效應(yīng)組合，并應(yīng)符合下列規(guī)定： 一、j振型i層質(zhì)點的水平地震作用標準值，可按下列公式計算 Tji——j振型i質(zhì)點的水平相對位移?？拐鹪O(shè)防的結(jié)構(gòu)除進行地震作用下的彈性效應(yīng)計算外，尚應(yīng)計算結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下進入彈塑性狀態(tài)時的變形。當結(jié)構(gòu)布置規(guī)則、質(zhì)量及剛度沿高度分布均勻 、不計扭轉(zhuǎn)效應(yīng)時，可采用平面結(jié)構(gòu)計算模型 ；當結(jié)構(gòu)平面或立面不規(guī)則 、體型復(fù)雜、無法劃分成平面抗側(cè)力單元的結(jié)構(gòu)，或為筒體結(jié)構(gòu)時， 應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)計算模型。 除應(yīng)力蒙皮結(jié)構(gòu)外，結(jié)構(gòu)計算中不應(yīng)計入非結(jié)構(gòu)構(gòu)件對結(jié)構(gòu)承載力和剛度的有利作用?？傊慰僧斪饕桓鶑澢鷹U件 ，其等效慣性矩Ieq可按下列公式計算： 平面布置規(guī)則的框架剪力墻結(jié)構(gòu)，在水平荷載作用下當簡化為平面抗側(cè)力體系分析時，可將所有框架合并為總框架，所有剪力墻合并為總剪力墻，然后進行協(xié)同工作分析。 用底部剪力法估算高層鋼框架結(jié)構(gòu)的構(gòu)件截面時，水平地震作用下傾覆力矩引起的柱軸力，對體型較規(guī)則的丙類建筑可折減。二 、結(jié)構(gòu)按一中階線性彈性計算所得的各樓層層間相對側(cè)移值，滿足下列公式要求： h——樓層層高； ——計算樓層以上全部水平作用之和； ——計算樓層以上全部豎向作用之和。 在結(jié)構(gòu)平面的兩個主軸方向分別計算水平地震效應(yīng)時，角柱和兩個方向的支撐或剪力墻所共有的柱構(gòu)件，其水平地震作用引起的構(gòu)件內(nèi)力，%。構(gòu)件所用材料的屈服強度和極限強度應(yīng)采用標準值。 第五節(jié) 驗算要求 非抗震設(shè)防的高層建筑鋼結(jié)構(gòu)，以及抗震設(shè)防的高層建筑鋼結(jié)構(gòu)在不計算地震作用的效應(yīng)組合中，應(yīng)滿足下列要求： 一、構(gòu)件承載力應(yīng)滿足下列公式要求：γOS≤R式中 γO——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按結(jié)構(gòu)構(gòu)件安全等級確定； S——荷載或作用效應(yīng)組合設(shè)計值； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計值。Vn＜VcrVcr＜5D/T1式中 Vn——高層建筑項部風速，可用風壓換算； Vcr——臨界風速 D——圓筒形建筑的直徑； T1——圓筒形建筑的基訊本自振周期 高層建筑鋼結(jié)構(gòu)的第一階段抗震設(shè)計，作用效應(yīng)應(yīng)符合下列要求： 一、結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承建載力應(yīng)滿足下列公式要求： S≤R/γRE式中 S——地震作用效應(yīng)組合設(shè)計值。 當梁上設(shè)有符合現(xiàn)行國家標準《 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 》（GBJ 17）中規(guī)定的整體鋪板時 ，可不計算整體穩(wěn)定性 。 第二節(jié) 軸心受壓柱 軸心受壓柱的網(wǎng)穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：N/φA≤f式中 N——壓力的設(shè)計值資； A——柱的毛截面面積； φ—— 軸心受建壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)，當柱的板件厚度不超過40mm時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ 17）采用，超過40mm者，； f——鋼材強度設(shè)計值。 框架柱的計算長度，應(yīng)按下列規(guī)定計算：一、 當計算框架柱在重力作用下的穩(wěn)定性時 ，純框架體系柱的計算長度應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ 17）（有側(cè)移） 的μ系數(shù)確定；有支撐和（或）， 框架柱的計算長度應(yīng)按現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ 17）（無側(cè)移）的μ系數(shù)確定。按7度及以上抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)，工字形截面柱和箱截面柱腹板在節(jié)點域范圍的穩(wěn)定性，應(yīng)符合下列要求：≥式中 twc——柱在節(jié)點域的腹板厚度 ，當為箱形柱時仍取一塊腹板的厚度； hob——梁腹板高度； hoc——柱腹板高度。 抗震設(shè)防建筑中的支撐桿件長細比 ，當