【正文】 ? 單樁承載力同時(shí)還需滿(mǎn)足樁身強(qiáng)度的要求。當(dāng)混凝土內(nèi)部的相對(duì)濕度低于 70％時(shí)，碳化引起的鋼筋銹蝕就會(huì)因混凝土的電導(dǎo)率太低而很難進(jìn)行。 050 10 20 5030 40單樁2015q (kPa)10sSa=3dSa=6dSa=4dS(mm) 0204060801001201400 200 400 600 800 1000 1200Q(kN)S(mm)復(fù)合樁基單樁天然地基 ?復(fù)合樁基的試驗(yàn) 01002003004005006007008000 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2022承臺(tái)上總荷載( k N )樁頂反力(kN) ?塑性樁的性狀 0 1 2 3Q /Q uQp/Qu實(shí)例一實(shí)例二Qp= p = Q u 　　 ? 當(dāng)承臺(tái)上的荷載小于單樁極限承載力時(shí)（ u）， 樁分擔(dān)的荷載 Qp會(huì)逐漸接近 Q；當(dāng)承臺(tái)上的荷載接近達(dá)到或超過(guò)單樁極限承載力時(shí)（ Q≥Qu ）， 樁分擔(dān)的荷載 Qp會(huì)逐漸接近并保持在 Qu左右。 ? 3. 承臺(tái)分擔(dān)荷載比隨樁數(shù)增加而降低； ? 4. 承臺(tái)分擔(dān)荷載比隨荷載的變化，一種是趨于穩(wěn)定，另一種是持續(xù)增大。 ? 由摩擦樁組成的群樁，樁頂荷載主要通過(guò)樁側(cè)摩阻力傳遞到樁周和樁端土層中，在樁端平面處產(chǎn)生應(yīng)力重疊。 群樁效應(yīng)設(shè)計(jì)方法退出規(guī)范 ? 群樁效應(yīng)及其工程意義 ? 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》考慮群樁效應(yīng)的設(shè)計(jì)方法的定量依據(jù)是群樁試驗(yàn)的結(jié)果。 S C P 樁和鋼管樁的對(duì)比 ? 406 . 4 10m m ? 609 . 6 12m m 試 驗(yàn) 樁 型 SP 樁 S C P 樁 SP 樁 S C P 樁 樁入土深度 63. 0 61. 7 60. 4 69. 8 樁進(jìn)入持力層（粉細(xì)砂） 的深度 / m 4. 0 10D 1. 85 4. 6 D 1. 44 2. 4D 0. 6 1. 0D 總錘擊數(shù) M 33 2823 K B 45 1644 M 33 3848 D 62 2397 最大錘擊應(yīng)力 / M P a 202 . 3 151 . 5 — — 破壞荷載 Qf / kN — 7702 — 10050 極限荷載 Qu / kN 5850 7275 7100 9600 Qu SCP/ Qu SP 1. 24 1. 35 S C P 與 SP 樁的經(jīng)濟(jì)比較 樁 型 S C P ? 609 . 6 12m m L = 70 m S P ? 609 . 6 12m m L = 70 m 鋼管樁的綜合造價(jià) / 元 / 噸 4730 4730 灌注混凝土綜合造價(jià) / 元 /m3 460 — 每根樁的總價(jià) / 元 65500 58557 樁的極限承載力 / kN 9600 7100 單位承載力成本 / 元 / kN 6. 82 8. 25 樁基設(shè)計(jì)的一些新進(jìn)展 ? 與《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》 94年的版本比較，新版的樁基規(guī)范中吸收了十年來(lái)樁基設(shè)計(jì)的新進(jìn)展和變化 。 土塞高度的實(shí)測(cè)資料 樁號(hào) 樁端深度 m 土塞頂面深度 m 土塞高度 m 1 59 2 6 1 3 61 38 23 4 59 38 21 5 61 6 61 7 61 8 61 9 61 41 20 10 61 ? 樁體壓到 61m深度之前土塞高度就已經(jīng)穩(wěn)定 ， 此時(shí)可以根據(jù)已知的 土塞最終高度 和靜力觸探得到的 比貫入阻力平均值 ， 反算管樁內(nèi)壁與土塞之間的 平均摩阻力 為 ? 利用這個(gè)內(nèi)摩阻力值可以預(yù)測(cè)進(jìn)一步施工時(shí)其他樁需要的 壓樁力 。 ? 此時(shí)的壓樁阻力為： 22202 RpdhRtgpP buH??? ?? ? 管樁與實(shí)心樁阻力之差 ? 從圖中可以看到，隨著壓樁深度增加，管樁與實(shí)心樁壓樁力差異逐漸減小，且這個(gè)差異呈非線性發(fā)展，這表明隨著壓樁過(guò)程進(jìn)行，管樁逐漸趨近于實(shí)心樁壓樁性狀。 ? 壓樁阻力與樁端 土的類(lèi)別和性質(zhì) 直接有關(guān)； ? 又與 樁長(zhǎng)、樁距及樁群大小 等因素有關(guān)； ? 在 粘性土 中，壓樁過(guò)程中的阻力最小，經(jīng)過(guò)休息，土的強(qiáng)度逐漸恢復(fù)與增長(zhǎng)，因此，承載力通常顯著地高于壓樁阻力 ； ? 粉砂 就相反，壓樁時(shí)急劇升高的孔隙水壓力夸大了樁的阻力，經(jīng)過(guò)休息，孔隙水壓力消散，端阻力下降， 樁的承載力常會(huì)低于壓樁阻力。 灌注型嵌巖樁 預(yù)制型嵌巖樁 靜 力 壓 樁 ? 靜力壓樁法是以設(shè)備本身自重（包括配重）作反力，液壓驅(qū)動(dòng)，用靜壓力將樁壓入地基土中的一種沉樁工藝。 ? 4) 樁位勘探孔穿過(guò)單層或多層溶洞時(shí) ， 應(yīng)按頂板巖層的不同性狀分別進(jìn)行溶洞頂板穩(wěn)定性驗(yàn)算 ， 按驗(yàn)算結(jié)果確定嵌巖標(biāo)高 。 因此 ， 對(duì)于不存在大廳式溶洞的場(chǎng)地 ， 鉆入持力面以下 5m深度的完整巖體可以作為重大建筑物勘察鉆孔深度的控制基數(shù) 。 樁端持力層的特點(diǎn) ? 碳酸鹽類(lèi)巖石作為樁端持力層，與其他類(lèi)型的巖石相比，有兩個(gè)方面的重要區(qū)別：一是巖面起伏變化較大；二是巖體內(nèi)部存在分布位置難以準(zhǔn)確確定的洞穴。下伏基巖為二迭系茅口組白云巖，青灰色，細(xì)晶結(jié)構(gòu)，厚層塊狀構(gòu)造，大部含方解石細(xì)脈或條塊。 嵌巖 段 側(cè)阻 系數(shù) 和 端 阻 系數(shù) h / d 0 0. 5 1. 0 2. 0 3. 0 4. 0 5. 0 6. 0 7. 0 8. 0 ? s 0. 0 0. 052 0. 056 0. 056 0. 054 0. 051 0. 048 0. 045 0. 042 0. 040 極 軟 巖軟巖 ? p 0. 60 0. 70 0. 73 0. 73 0. 70 0. 66 0. 61 0. 55 0. 48 0. 42 ? s 0. 0 0. 045 0. 048 0. 045 0. 040 較 硬 巖堅(jiān) 硬 巖 ? p 0. 45 050 0. 50 0. 45 0. 40 嵌巖樁突然破壞的原因 ? 灌注型的嵌巖樁在靜載荷試驗(yàn)時(shí)，有時(shí)發(fā)生突然破壞的現(xiàn)象； ? 其原因主要是由于嵌巖段側(cè)阻的脆性破壞所引起的； 巖溶發(fā)育場(chǎng)地的樁基勘察 ? 在巖溶發(fā)育的場(chǎng)地當(dāng)以基巖作為樁端持力層時(shí)，應(yīng)按柱位布孔，同時(shí)應(yīng)輔以各種有效的地球物理勘探手段，以查明擬建場(chǎng)地范圍及有影響地段的各種巖溶洞隙和土洞的位置、規(guī)模、埋深、巖溶堆積物的性狀和地下水特征。 嵌巖樁與非嵌巖樁試驗(yàn)結(jié)果 A 區(qū) B 區(qū) 樁號(hào) A1 A2 嵌巖 A3 嵌巖 B1 B2 B3 嵌巖 B4 嵌巖 樁長(zhǎng) (m) 55 60 60 45 45 50 50 樁徑 (m) 設(shè)計(jì)承載力 (kN) 4800 4200 極限承載力 (kN) 14600 14400 13500 7000 7700 9700 10400 樁身軸力隨深度變化曲線比較 嵌巖與非嵌巖樁的 荷載傳遞規(guī)律驚人地相似 ? 增加了樁長(zhǎng)，嵌入了巖石，但承載力 并沒(méi)有顯著提高 ； ? 樁身軸力隨深度 明顯地減小 ； ? 說(shuō)明側(cè)摩阻力得到了比較 充分地發(fā)揮 ； ? 嵌巖與不嵌巖的條件 并不影響側(cè)阻力的發(fā)揮 ； 進(jìn)入新鮮巖石和強(qiáng)風(fēng)化巖的比較 ? 嵌入 新鮮巖石 和 強(qiáng)風(fēng)化巖石 的樁的荷載傳遞規(guī)律也驚人地相似； ? 嵌入強(qiáng)風(fēng)化巖 5d， d＝ ； ? 嵌入風(fēng)化泥質(zhì)砂巖 、 新鮮泥質(zhì)砂巖 ， d＝ ； ? 兩者的軸力都隨深度遞減； ? 其 端阻力都比較小 ； 嵌巖樁荷載傳遞的特點(diǎn) ? 1. 大量資料表明，樁的側(cè)阻力和端阻力之比都 超過(guò)了 60％ ，大部分在 80％以上； ? 2. 樁側(cè)阻力的分擔(dān)比例 隨長(zhǎng)徑比 （ l/d） 的增大而增大 ； ? 3. 當(dāng)樁的 長(zhǎng)徑比較大 （ l/d ?35），而覆蓋層又不太軟弱的情況下，端阻力分擔(dān)荷載的比例很?。?5％），且樁的破壞常因樁身破壞而引起。根據(jù)國(guó)內(nèi)外 150根嵌巖樁的實(shí)測(cè)資料（其中國(guó)內(nèi) 39根，國(guó)外 111根；無(wú)覆蓋層 20根，有覆蓋層 130根，長(zhǎng)度 L=～ ， 直徑 d=～ ， L/d =1～ ）， 給出了嵌巖樁在豎向荷載下端阻分擔(dān)荷載比與樁的長(zhǎng)徑比之間的關(guān)系。嵌巖部分的嵌固力是嵌巖樁的承載力高于端承樁的主要原因，是研究嵌巖樁的核心問(wèn)題。 后注漿增強(qiáng)系數(shù) ? ? ??? ppkpgis iksijs jkuk AqlqulquQ ?? 后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù) ? si 、端阻力增強(qiáng)系數(shù) ? p 土層 名稱(chēng) 淤泥 淤泥質(zhì)土 粘性土 粉土 粉砂 細(xì)紗 中砂 粗砂 礫砂 礫石 卵石 全風(fēng)化 強(qiáng)風(fēng)化 ? si ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ? p ~ ~ ~ ~ ~ ~ 注：干作業(yè)樁、挖孔樁，按表列 的 值 乘 以 小于 1. 0 的 折減 系數(shù) ， 當(dāng) 樁端 持力層 為 粘性土 和 粉土 時(shí) ， 折減 系數(shù) 取 0. 6 ， 為 砂土 和 碎石 土 時(shí) ， 取 0. 8 。 ? 后壓漿具有如下的作用： ? 1） 膠 結(jié)孔底沉渣，提高單樁承載力，消除樁的過(guò)大沉降； ? 2）增強(qiáng)樁身混凝土與樁側(cè)土的結(jié)合，提高側(cè)摩阻力； ? 3）修補(bǔ)樁身缺陷部位，保證設(shè)計(jì)承載力； ? 減少樁基的不均勻沉降。 ? 教訓(xùn)： ? 沒(méi)有根據(jù)地質(zhì)條件選擇合適的樁型，PHC樁用得不是地方。 ? 經(jīng)檢測(cè)單位檢測(cè)了 3根樁，其中，?600mm直徑的樁檢測(cè)了 2根， 109符合設(shè)計(jì)要求； 88樁不符合要求； ?400mm直徑的樁檢測(cè)了 181樁不符合設(shè)計(jì)要求。 ? 3. 樁的質(zhì)量問(wèn)題：接頭處的連接鋼板采用舊鋼板，型號(hào)不一，與焊條型號(hào)無(wú)法配合。 ? 采用注漿補(bǔ)強(qiáng)措施，在已經(jīng)澆筑的底板上鉆了 1800個(gè)注漿孔。 ? 1993年 12月開(kāi)始?jí)簶?，?1994年 6月完成504根樁的壓樁，其中 141根樁未壓到設(shè)計(jì)標(biāo)高而截短 ～ 。 ? 事故原因分析： ? 1. 樁型用錯(cuò)了，在厚層淤泥中不能采用夯擴(kuò)樁，把土層的結(jié)構(gòu)都破壞了，將工程樁擠歪了。 1995年 4月初開(kāi)始開(kāi)挖基坑土方， 9月中旬完成主體工程結(jié)構(gòu)封頂，11月底完成室外裝修和部分室內(nèi)裝修。 樁具有多種獨(dú)特的功能 ? 通過(guò)樁的側(cè)面和土的接觸，將荷載傳遞給樁周土體；或者將荷載傳給深層的巖層、砂層或堅(jiān)硬的粘土層；從而獲得很大的承載能力以支承重型建筑物； ? 對(duì)于液化的地基，為了在地震時(shí)仍保持建筑物的安全，通過(guò)樁穿過(guò)液化土層，將荷載傳給穩(wěn)定的不液化土層； ? 樁基具有很大的豎向剛度 ， 因而采用樁基礎(chǔ)的建筑物 ， 沉降比較小 ， 而且比較均勻 ， 可以滿(mǎn)足對(duì)沉降要求特別高的上部結(jié)構(gòu)的安全需要和使用要求 。 ? 今天樁基礎(chǔ)已成為高層建筑、大型橋梁、深水碼頭和海洋石油平臺(tái)等工程最常用的基礎(chǔ)形式。 ? 成為樁基嚴(yán)重事故的第一例。 ? 采取搶救措施，在沉降量小的一側(cè)加載500噸，在沉降量大的一側(cè)挖土卸載，還進(jìn)行了粉噴樁和注漿加固，并打了 7根錨桿靜壓樁。 采用樁基的高層建筑傾斜超標(biāo)事故 建筑物基本資料 ? 兩幢 24層的辦公大樓，共用一個(gè)筏板基礎(chǔ)，筏板基礎(chǔ)平面面積 1692m2， 筏板厚2m， 埋深 5m， 選用 28m預(yù)制鋼筋混凝土方樁。 ?高層建筑群大比例浮樁事故 ? 軟土地區(qū)的一個(gè)住宅小區(qū)，有 7幢高層建筑的預(yù)制樁產(chǎn)生浮樁，在接樁部位拉斷，拉斷的比例很高。 ? 用靜力觸探檢測(cè)加固效果，要求比貫入阻力提高 50％。 ?600mm的樁長(zhǎng)分別采用 11m、 13m和 15m。 ? 樁基工程自 2022年 6月 27日開(kāi)始至 2022年5月 17日最后一次檢測(cè)結(jié)束，歷時(shí) 350天，