【正文】 注：Asvi、li為第i根箍筋的截面面積和長(zhǎng)度。M）VC（KN）N（KN）MC/VCH0N/FCMBH0G5500465 4500465 3500465 2500465 1500465 F5500465 450046591 3500465 2500465 1500465 E5500465 4500465477 3500465 25004651112 1500465 D5500465 4500465 3500465 2500465 1500465150 例：第1層G柱：柱截面寬度：b=500 mm柱截面有效高度：H0=50040=460 mm混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：fcm= N/mm2柱端彎矩計(jì)算值：Mc取上下端彎矩的最大值。同理支座F的計(jì)算方法同上得到結(jié)果為實(shí)配鋼筋216,As=1610 mm2EF跨216通長(zhǎng)，ED跨416，第五層FG支座不考慮伸入鋼筋其他的梁配筋通上，下面結(jié)果由Excel得 層次截面M/kN?mb(bf) /mmh0asξAs實(shí)配鋼筋配筋率（%）5支座G右 300475 364 2φ16（402 F左59300475 356 2φ16（402 GF跨間2200475 343 3φ18（763 支座F右 300475 210 2φ16（402 E左300475 210 2φ16（402 FE跨間2200475 163 3φ16（763 支座E右 300475 701 4φ16（804 D左300475 700 4φ16（804 ED跨間2200475 797 4φ18（1017 4支座G右 300475 640 4φ14（615 F左300475 564 4φ14（615 GF跨間2200475 356 3φ16（763 支座F右 300475 379 3φ14（461 E左300475 298 3φ14（461 FE跨間2200475 107 3φ16（763 支座E右 300475 774 2φ14+3φ16（911 D左300475 960 2φ14+3φ16（911 ED跨間2200475 750 4φ18（1017 3支座G右 300475 778 4φ16（804 F左300475 689 4φ16（804 GF跨間2200475 316 3φ16（763 支座F右 300475 562 3φ16（603 E左300475 539 3φ16（603 FE跨間2200475 91 3φ16（763 支座E右 300475 850 5φ16（1005 D左300475 969 5φ16（1005 ED跨間2200475 767 4φ18（1017 2支座G右 300475 886 5φ16（1005 F左300475 775 4φ16（804 GF跨間2200475 361 3φ16（763 支座F右 300475 730 4φ16（804 E左300475 731 4φ16（804 FE跨間162200475 94 3φ16（763 支座E右 146300475 930 5φ16（1005 D左300475 1037 5φ16（1005 ED跨間2200475 758 4φ18（1017 1支座G右 300475 971 5φ16（1005 F左300475 814 4φ16（804 GF跨間2200475 378 3φ16（763 支座F右 300475 824 4φ16（804 E左144300475 916 5φ16（1005 FE跨間2200475 128 3φ16（763 支座E右 300475 996 5φ16（1005 D左300475 1082 4φ16+2φ14（1112 ED跨間1322200475 779 4φ18（1017 滿足梁的抗震構(gòu)造要求。m 抗震調(diào)整后剪力：V= KN非抗震調(diào)整后剪力：V1= KN V2= KN梁正截面受彎承載力計(jì)算： 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無需調(diào)整?？蚣芰簝?nèi)力組合：本方案考慮了以下幾種內(nèi)力組合，+， SGk ++（ SQk+ S風(fēng)k）+。T=2（∑GiXi2/∑GiX）1/2=本結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即： 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值Tg=。電算結(jié)果如下： 恒載彎矩圖 恒載剪力圖 恒載軸力圖由于框架結(jié)構(gòu)合理的破壞形式是梁端出現(xiàn)塑性鉸，考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)?。?，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象，便利于澆搗。n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖：（本方案中，需近似的按左數(shù)第二榀橫向的平面框架（為五層）計(jì)算。平面近似L型，整體屬于較規(guī)則結(jié)構(gòu)?？蚣苤慕孛娉叽绺鶕?jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： （1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值N=βFg E n注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。雪荷載比樓面活荷載小，只有在計(jì)算地震組合時(shí)考慮。mm）GF跨1041010FE跨1041010ED跨1041010柱線剛度i c的計(jì)算：I=bG3/12層次Gc（mm）Ec（N/mm2）bG（mmmm）EcIc/Gc（N底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（10+）/+] = KN剪力調(diào)整方法同上，結(jié)果各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整表見下六、框架柱的內(nèi)力組合：取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面計(jì)算 柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整：考慮抗震，柱彎矩要滿足下式 ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計(jì)算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN滿足要求梁端截面受壓區(qū)相對(duì)高度：ξ=fyAs/（fcbf，G0）=360402/，符合三級(jí)抗震設(shè)計(jì)要求。柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求∑Mc=η∑Mb 底層柱，柱下端截面組的彎矩設(shè)計(jì)值。 As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[103() 5004602]/360/(46040)=其他不利荷載組合下的柱配筋計(jì)算同上，從中選擇最大的配筋面積作為該柱的配筋，(500*500)=%%,故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故 As,=As=ρsminbh=%500500=500mm2 選220+118，As,=As= 總配筋率ρs=4804/500/460=%%柱斜截面受剪承載力計(jì)算：以第1層G柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計(jì)值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值 N==5002/103= 故取N=(λ+1)+=500460/(3+1)+103=故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。 非加密區(qū)還應(yīng)滿足s10d=200mm,故箍筋配置為4Ф10150，柱的配筋圖如下圖所示：柱中的箍筋均按構(gòu)造要求進(jìn)行配筋，其它各層柱的筋計(jì)算見下表：樓層 柱MNe0eieeηexaAs5G F E