【正文】 m） 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 35 圖 、軸力圖 (單位： KN) 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 36 3．梁端彎矩調幅 為了保證結構具備必要的塑性變形能力，提高框架結構的延性，在梁端是允許出現塑性鉸的，進行框架結構設計時，可對框架梁在豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調幅，即將梁端負彎矩乘以調幅系數 ，以減少節(jié) 點附近梁頂面的配筋量，節(jié)約鋼材。 恒載作用下： 頂層： 均載M = mKN . 2??? = eM F?集中荷載 =? = 所以 ABM =+ = 同理 BAM =( ??? ?? ? ) = 標準層： 均載M = mKN . 2??? = eM F?集中荷載 =? = 所以 ABM =+ = 同理 BAM =( ??? ?? ? ) = (2)計算桿端的彎矩分配系數 根據 ????ikikik ii21? ，求得節(jié)點各桿端的彎矩分配系數，將分配系數填外框各對應的桿端處。 所以 T1= 6．水平地震作用力及樓層剪力 (1)水平地震作用及樓層剪力計算 max? ＝ ———— 水平地震影響系數最大值 Tg＝ ———— 特征周期值 ?? ————— 阻尼比 相對于結構基本自振周期的水平地震影響系數為： 1? ＝ 1????????TTg max? = ?????? = 結構等效總重力荷載為： 7 3 3 ?? ? ieq GG KN 結構總水平地震作用標準值： eqek GF ?? 1? == KN 因為結構的基本自振周期 T1 = Tg == 所以考慮頂部附加應力的作用。 = 標準層墻重 1KG = 22+ + 15 +25 KN/m179。 = KN/m ∑ = KN/m 2．活荷載標準值計算 (1)屋面及樓面荷載 不上人屋面為 KN/㎡， 辦公室 樓面為 KN/㎡，走廊樓面為 KN/㎡。 （ ） KN/m 2/()m= 鋁合金窗 179。 I。由于各層的柱截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。 (二 )結構選型和布置 1．結構選型 為使建筑平面布置靈活，本結構設計采用鋼筋混凝土框架結構體系 2．結構布置 采用橫向框架承重方案，施工方案采用梁、板、柱整體現澆方案，樓蓋方案采用整體式肋形梁板結構，樓梯采用 整體現澆板式樓梯，基礎采用柱下獨立基礎。 (二 )結構設計說明 為使建筑平面布置靈活，獲得較大的使用空間，本結構設計采用鋼筋混凝土框架結構體系。 （ 2）使用房間的面積、形狀和尺寸 根據任務書和使用功能的要求：大型辦公室 (80 平方米 )2 間；普通辦公室 (40 平方米 )50 間；大型會議室 (150 平方米 )1 間；局長副局長 (60 平方米 )4 間；小型會議室 (60 平方米 )5 間；衛(wèi)生間等。 2．各個房間的平面設計 建筑平面中各個使用房間和輔助用房，是建筑平面組合的基本單元。 建筑設計是在總體規(guī)劃的前提下，根據設計任務書的要求，綜合考慮基地環(huán)境、使用功能、綜合選型、施工、材料、建筑設備 、建筑藝術及經濟等。著重解決了建筑物與周圍環(huán)境、建筑物與各種細部構造，最終確定建筑設計方案，畫出建筑施工圖。 (1)使用房間的設計 一般說來，辦公樓的 辦公室用房宜有良好的天然采光和自然通風，并不宜布置在地下室。 一個房間內部的面積，根據他們的使用特點，可以分為以下幾個部分： 辦公設備所占的面積； 人們在屋內的使用活動面積； 房間內部的交通面積； 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 2 3．建筑體型和立面設計 （ 1）建筑體型設計 建筑物內部空間的組合方式，是確定外部體型的主要依據。采用橫向框架承重方案，施工方案采用梁、板、柱整體現澆方案，樓蓋方案采用整體式肋形梁板結構，樓梯采用整體現澆板式樓梯，基礎采用柱下獨立基礎。 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 4 圖 計算單元 3．初估截面尺寸 根據本項目房屋的結構類型，抗震設防烈度和房屋的高度查規(guī)范得本建筑的抗震等級為三級，樓蓋、屋蓋均采用現澆鋼筋混凝土結構。底層柱高從基礎頂面算至二層樓面，基頂標高根據地質條件、室內高差，定為，二層樓面標高為 ，故底層柱高 。為矩形截面框架梁的慣性矩。 2/()m= KN/m 內外墻面 20 厚抹灰 17 KN/m179。綜合考慮活動隔墻及二次裝修，樓面活荷載標準值均取 KN/㎡。 = 首層墻重 1KG = 18+ 15+25 KN/m179。 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 21 頂層附 加地震力： 由 sTg ? ，查表得頂部附加地震作用系數 1 1 6 8 1 ??? Tn? 所以 KNKNFF EKnn 4 4 81 1 6 ????? ? (2)各質點水平地震作用標準值 ii iiinEKiHGHGFF????? 5 1)1( ?=2163ii iiiHGHG?51 表 （頂點荷載為 nFF ??5 ） 層數 iH （ m） iG （ kN） iiHG ??51i iiiiHGHG iF （ kN） iV （ kN） iiHF 5 10377 4 18004 3 19596 2 16643 1 2171 10855 ? 2171 75475 7．水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移 iu? 和頂點位移 iu 分別由下式計算： ???? nj ijiiDVu1 , iu =???ni iu1 層間彈性位移角 iie hu /??? ， ][e? =1/550 為鋼筋混凝土框架彈性層間位移角限值。匯于同一節(jié)點各桿端的分配系數之和為 。對現澆整體式框架 ~?? ，本設計取 。 計算結果如下圖 所示： 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 32 圖 恒載作用下的剪力圖（ KN） 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 33 2．活載標準值作用下的內力計算 圖 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 34 0 . 370 . 927 . 48 1 . 466 . 061 9. 085 4. 701 2. 292 3. 401 8. 581 9. 155 4. 301 8. 641 8. 372 3. 471 8. 735 4. 451 8. 061 6. 672 3. 052 1. 285 3. 082 1. 591 1. 792 5. 605 .93 . 607 . 763 7. 533 7. 694 9. 592 2. 734 9. 672 2. 442 2. 831 4. 943 7. 323 8. 885 0. 272 4. 234 6. 531 4. 702 6. 872 2. 027 . 35 圖 （ KN 均載M = 20211ql? ， Fe??集中荷載M ， 21 MM ??梁固端M 將荷載值代入固端彎矩。 φ T 為考慮非承重墻剛度對結構自振周期影響的折減系數，框架結構取 ~。 表 梁編號 梁截面 /㎡ 長度 /m gk /（ kN/㎡） 根數 Gki/ kN ∑ Gki / kN KL1 32 KL2 26 KL3 13 KL4 8 KL5 4 (2)各層墻自重標準值計算 女兒墻自重 總長 L=（ +） 2+ 4= 層數 柱編號 截面 /mm 凈高 /m gk /（ kN/m） 數量 Gki/ kN 1 KZ1 500 500 52 2~5 KZ1 500 500 52 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 17 總重 1KG = = 外墻 標準層墻重 總長 0l = = 總重 1KG = = 首層墻重 1KG = = 內墻 頂層墻重 1KG = 18+ + 10 +25 KN/m179。 = KN/m 女兒墻抹灰： 25KN/m179。 1．恒荷載標準值計算 (1)不上人屋面恒載 SBS 改性瀝青防水卷材 4mm 帶巖片 ㎡ 25mm 厚 1﹕ 3 水泥砂漿找平 20 =㎡ 1： 8白灰爐渣找坡 i=2%，最薄處 30mm 厚 12 =㎡ 聚苯乙烯保溫板 100厚（分兩層錯縫搭接） =㎡ 1： 3水泥砂漿找平層 20厚 20 =㎡ 120mm 厚鋼筋混凝土板 25 =㎡ 板底抹灰 15mm 厚 17 =㎡ ∑ = ㎡ (2)樓面荷載 走廊 瓷磚 地面（包括水泥粗砂打底） KN/㎡ 120mm 厚鋼筋混凝土板 ㎡ 板底抹灰 15mm 厚 17 =㎡ ∑ =㎡ 會議室及辦公室地面 磨光花崗巖地面?????)3130內摻環(huán)保建筑膠素水泥漿結合層一道（，表面撒水泥粉干硬性水泥砂漿結合層：厚磨光花崗巖快 KN/㎡ 120mm 厚鋼筋混凝土板 ㎡ 板底抹灰 15mm 厚 17 =㎡ ∑ =㎡取 KN/㎡ 梁自重 橫向 b h=300 600 丹東新區(qū)工商局辦公樓設計 9 自重 25 ()= kN/m 梁抹灰 17 [()+] KN/m= KN/m∑ = KN/m 橫向 b h=300 450 自重 25 ()= kN/m 梁抹灰 17 [()+] KN/m= KN/m∑ = 縱向 b h=300 600 自重 25 ()= kN/m 梁抹灰 17 [()+] KN/m= KN/m∑ = KN/m 基礎梁 bh=250400 基礎梁自重： 25 KN/m = KN/m 柱自重 b h=500mm 500mm 柱自重： 25 KN/m= KN/m 抹灰層： 17 4 KN/m= KN/m ∑