【正文】 在畫圖過程中，為了充分利用所有加熱面積，使傳熱面都均勻傳熱，要增加蒸汽入口管數，合理布置管口位置是最重要的。對于一定管長的管子，根據公式可知管間距是固定的，且加熱管的規(guī)格固定，管子數取決于傳熱面積，不同數據得出的傳熱面積不同，所以管子數也不同，對一中央循環(huán)管蒸發(fā)器可以增加或減少加熱管數來滿足工藝要求。越到后效溫度差損失越大，這種溫度差損失來源于溶液蒸汽壓下降和管內液柱靜壓強，這種現象可能與后效壓強和溫度逐漸降低有關。 第 四 部 分 設計過程分析討論： 本次課程設計了四效蒸發(fā)器，蒸發(fā)器各效的操作壓強依次降低，各效的加熱蒸汽溫度及溶液的沸點也依次降低，所以提供的新鮮加熱蒸汽壓強較高，這些特點在設計過程中得到的結果可以得到驗證?！? 表 i 第 1效 第 2效 第 3效 第 4效 ti (℃ ) ti1 ti (℃ ) 0 Hi ˊ( kJ/kg) β i 0 效數 參數 第 1效 第 2效 第 3效 第 4效 各效水的沸點 Tiˊ /℃ 各效溫度差損失Δ iˊ /℃ 各效溫度差損失 Δ i″ /℃ 各效溫度差損失 Δ i″′ /℃ 1 1 1 1 各效總溫度差損失 Δ i /℃ 各效溶液沸點初值 ti/℃ 各效溶液加熱蒸汽溫度 Ti/℃ 各效估算有效溫度差 Δ ti/℃ 6 第一效： 水分蒸發(fā)量為： W1=η 1[α i D1 +（ FC0 CwW0） β 1] =η 1D1= D1 第二效 ： 水分蒸發(fā)量為： W2 =η 2[α i D2+（ FC0 CwW1） β 2] =*[W1+(6400 ) =+ 第三效： 水分蒸發(fā)量為： W3=η 3[α 3 D3+（ FC0 CwW1Cw W 2） β 3] 代入有關數據得 W3=+ 第四效： 水分蒸發(fā)量為： W4=η 4[α 4 D4+（ FC0 CwW1Cw W 2Cw W 3） β 4] 代入有關數據得 W4=+ 又 W= W1+ W2+ W3+ W4=∴ W1=D1 = （四） 估算 傳熱面積 由公式： Si=Qi / kiΔ ti ； Qi = Diγ i ； Δ ti =Ti ti Ki=465Ti/xi 第 1效 第 2效 第 3效 第 4效 各效加熱蒸汽消耗 Di kg/h 各效加熱蒸汽蒸發(fā)熱 γ i kJ/kg 各效傳熱系數 Ki kcal/m2*h*℃ 2400 1900 1376 698 各效加熱蒸汽溫度 Ti ℃ 各效溶液沸點 ti ℃ Δ ti =Ti ti ℃ 各效的傳熱面積 Si/ m2 *k 值由《化工過程 與設備課程設計指導書》查表估算與公式計算結合取值 誤差為： 1Smin/Smax=＜ 相對偏差小于規(guī)定值 ,但是由于各效傳熱面積是根據估算值所得的 ,所以還需根據傳熱面積相等的原則進行有效溫度差分配。但隨效數的增多，雖然能夠節(jié)約較多的生蒸汽，同時設備費用也隨之增加，所以綜合考慮采用四效。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器適用于處理結垢不嚴重 ,腐蝕性較小的溶液。 （一） 設計要求 ： （即標準式蒸發(fā)器） （ 57）℃ 2m （二） 原始數據 ： 糖液原料處理量 (kg/h) 原料液的濃度（ %質量分率） 完成液的濃度(%質量分率 ) 加熱蒸 汽壓強(kPa) 冷凝器壓強(mmHg真空度 ) 6400 10 58 200 625 二、設備型式的簡要論述 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器有悠久的歷史 ,傳統(tǒng)上稱它為標準式蒸發(fā)器。分離室是氣液分離的空間 ,又名蒸發(fā)室。在并流加料法中，前一效的二次蒸汽作 3 為后一效的加熱蒸汽，后一效的加熱室即為前一效的冷凝室。1） β i] 式中： α i＝ 1 η i取 β i＝ (ti1 ti)/(Hiˊ Cw ti ） Di=W i1 C 糖 ＝ 千卡 /公斤 由于填料式除霧器的比表面積大，且效率高，所以選用填料式除沫設備。 在進行傳熱面積的衡算時，各效傳熱系數 K值的取值要特別注意，尤其是