【正文】 F Hyx/(FCFAi) 7 面積比 ρ Ai/Hyx 8 進口煙氣溫度 θ?l 見表 950 ℃ 9 進口煙焓 I?l 見表 Kj/kg 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 31 續(xù)表 313 10 分離器煙氣焓增份額 xF 見表 0 11 分離器循環(huán)灰增份額 xFZ 見表 0 12 循環(huán)灰量 Bs 見表 kg/h 13 計算燃料當量消耗量 BjD 見表 kg/h 14 爐膛出口循環(huán)灰焓 I?mZ 見表 Kj/kg 15 分離器理論煙焓 IaF I?l+XFQyxl Kj/kg 16 分離器理論燃燒溫度（煙氣） TaF 由 IaF 查焓溫表 950 ℃ 17 分離器理論循環(huán)灰焓 IaZ I?mZ+XFZQyxlBjD/Bs Kj/kg 18 分離器理論循環(huán)灰溫度 TaZ 由 IaF 查表 82 950 ℃ 19 分離器出口煙溫 θ?F 假定值 920 ℃ 20 分離器出口煙焓 I?F 由 θ?F 查焓溫表 Kj/kg 21 火焰中三原子氣體的當量體積分數(shù) rnD 見表 22 火焰中三原子氣體的分壓力 pn rnDpF Mpa 23 水蒸氣的當量體積分數(shù) rDH2O 見表 24 三原子氣體減弱系數(shù) KΓ （ + ）/(pns)() 25 不發(fā)光火焰輻射減弱系數(shù) K KT rnD 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 32 續(xù)表 313 26 不發(fā)光火焰溫度 αΓ 1e^() 27 輻射減弱系數(shù) K （ Mpa m） 1 28 發(fā)光火焰黑度 αcb 1e^() 29 火焰發(fā)光性系數(shù) m 查表 83 30 火焰黑度 aφ mαcb+(1m)αΓ 31 受熱面污垢系數(shù) ξ 32 汽冷分離器黑度 aF [aφ+(1aφ)ρψ39。v P”=, t”=368℃ m3/kg 52 平均比容 cpv (v’+v”)/2 m3/kg 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 29 續(xù)表 311 53 蒸汽流通截面積 Fn 126π*54 工質(zhì)流速 ωn Dqvcp/3600Fn m/s 55 蒸汽質(zhì) 量流速 ωt Dq/3600Fn ???????? ?smKg 2/ 氣冷旋風分離器設計及熱力計算 旋風分離器結構計算 旋風分離器是循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)的核心部件。zeI 由 39。l? l? 39。39。沿爐膛寬度分為 8 片，每片間的間距為1000mm，高約 11500mm，橫向管間距為 85mm,氣冷屏總體吸熱面積為 。g? — 13 鍋爐有效熱量 lyxQ DarQ （ 100 3q 4q 6q ） /（ 100 4q ） + 39。 爐膛結構計算見表 37。djB + cjB kg/h 爐膛與氣冷屏設計及熱力計算 爐膛結構設計及計算 循環(huán)流化床鍋爐的爐膛由膜式水冷壁構成，保證了良好的氣密性 ,水冷壁采用 60*5的尺寸 。具體設計尺寸見第三章詳解。分離器從內(nèi)到外分別是耐火層、保溫層、鋼外殼。 此次 280t/h 燃煤循環(huán)流化床鍋爐設計的爐膛高度為自布風板至爐頂最低處為 33 米。二次風離底部約 5m高處射入爐膛燃燒。 鍋爐的整體布置 （ 1） 爐膛溫度，是 CFBB 設計時的關鍵數(shù)據(jù)之一。循環(huán)流化床鍋爐 的爐膛溫度一般較低，再通過合理配風、組織分段燃燒，可以有 效地減少 XNO 的生成?；堇展镜?CFBB、 德國Circofluid型和內(nèi)循環(huán)型 [5]。循環(huán)流化床鍋爐是從上世紀七十年代發(fā)展的清潔燃燒技術，對環(huán)境問題的解決及其重要 [2]。 thermodynamic calculations。特別是在中國，循環(huán)流化床鍋爐技術在近幾十年取得了長足的進步 。 25 汽冷旋風分離器設計及熱力計算 15 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 II 爐膛水冷壁傳熱計算 12 爐膛與汽冷屏設計及熱力計算 Ⅳ 1 緒 論 3 煤的元 素分析數(shù)據(jù)校核 29 旋風分離器熱力計算 38 低溫過熱器結構計算 45 管式空氣預熱器設計及熱力計算 47 管式空氣預熱器結構計算 57 參考文獻 熱力計算包括爐膛、高溫過熱器、低溫過熱器、省煤器以及空氣預熱器的計算。隨著科學技術的發(fā)展，鍋爐無論在受熱面的結構還是在燃燒方式上都有了很大的改進，以至于鍋爐效率得到了提高，這對能源利用，保護環(huán)境都有重要的意義。已生產(chǎn)出了具有自主知識產(chǎn)權的 50MW 等級 CFB 鍋爐，并已具備設計 100MW 等級 CFB 電站鍋爐的能力，目前正在研制具有自主知識產(chǎn)權的 100MW 等級和125MW 級 CFB 電站鍋爐，并擬在消化吸收國外先進技術的基礎上，與國內(nèi)研究、制造單位合作，有所創(chuàng)新地自行研制 300MW 等級的 CFB 電站鍋爐 [4]。 ③燃燒效率高。 ④爐膛密相區(qū)磨損嚴重，密封性差 。 （ 3） 循環(huán)流化床鍋爐的爐膛由膜式水冷壁構成，保證了良好的氣密性。 本次設計選取爐膛寬深比為 1:1，截面為 8804mm*8804mm,截面熱負荷為。后墻水冷壁管屏與前墻相似，但不過爐頂。過熱器之后，布置有省煤器，省煤器出口煙溫比給水溫度高 Co6040? 為適宜，本次設計控制在 40℃ 左右，使省煤器和空氣預熱器之間達到最佳吸熱比 [15]。djB ])1 0 0/(1 0 0/[ 4 dD BqB ?? kg/h 29 脫硫工況時燃料消耗量 dB )100/(100439。爐頂水冷標高為 39860mm，模式水冷壁由 60*5 鍋爐管和 6*20mm 扁鋼焊接而成，管節(jié)距為 80mm。g? 設定 210?? — 12 爐膛進口過量系數(shù) 39。gbt gbt │=? ℃ 合格 ℃ 34 鰭高 h 選定 1 210?? m 35 鰭厚 ? 選定 6 310?? m 36 鰭端溫度 qdt 假定 350 ℃ 37 鰭片平均溫度 qt （ qdt + gbt ） /2 ℃ 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 21 續(xù)表 38 38 吸收率 a 由 qdt , ll ??? 查《循環(huán)流化床鍋爐設計與計算》圖 72 39 床輻射放熱系數(shù) h? ))(( 220 qlql TTTTa ??? ???????? ??℃hmKJ 2/ 40 床總放熱系數(shù) ? k? + h? ???????? ??℃hmKJ 2/ 41 材料導熱系數(shù) ? 材料： 20g,由 qt 查表 163 ???????? ??℃hmKJ 2/ 42 鰭片 m值 m ???（/ ） 1?m 43 鰭基溫度 1? l? gbt ℃ 44 鰭端溫度 2? )cosh(/1 mh? ℃ 45 鰭端計算溫度 39。t P” = MPa, 見 序 47 ℃ 9 工質(zhì)流速 ωn 見 13. 5. 1 序 52 m/s 10 平均工質(zhì)溫 度 bt ( 39。z? )3600(/)](273273[00239。g? ） 0lkI kj/kg 14 爐膛出口煙溫 l? 假定 950 ℃ 15 爐膛出口煙氣焓 lI 查焓溫表 KJ/kg 16 循環(huán)灰量 sB na DjB Aar Kg/s 17 計算燃料當量消 耗量 DjB 查表 Kg/h 18 分離器理論燃燒 溫度 afθ 表 61 ，褐煤 950 ℃ 19 分離器理論燃燒 焓 afI 由 afθ 查焓溫表 kj/kg 20 分離器理論循環(huán) 灰焓 azI 由 afθ 查表 82 kj/kg 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 27 續(xù)表 311 21 爐膛出口循環(huán)灰 焓 mZI 由 39。i +Δi kj/kg 49 氣冷屏工質(zhì)出口 溫度 39。分離器從內(nèi)到外分別是耐火層、保溫層、鋼外殼。F）（ 1aφ） ] 33 煙氣平均熱容量 VCcp (IaFI?F)/(TaFθ?F) Kj/(kg℃ ) 34 分離器數(shù)量 n 1 只 35 氣冷旋風分離器出口煙溫 θ?F,計 TaF/{[108ξHyxaFT3aF/(φBDjVCcp/n)]+1}273 ℃ 36 誤差 |θ?Fθ?F,計 |= 10℃ 假定成立 37 煙氣放熱量 QEy Φ(IaZI?F) Kj/kg 38 分離器出口循環(huán)灰焓 I?FZ 由 θ?F,計 查表 82 Kj/kg 39 循環(huán)灰放熱量 QEZ Φ(IaZI?FZ)Bs/BjD Kj/kg 40 總放熱量 QE QEy+QEZ Kj/kg 41 工質(zhì)流量 Dd 見表 274400 Kg/h 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 33 續(xù)表 313 42 蒸汽焓增 △ i QEBjD/Dd Kj/kg 。然而氣體和固體細小固體顆粒向上旋流經(jīng)排氣管排出，從而使粉塵顆粒從氣相物料中分離出來，達到氣固分離的目的。i P’= kj/kg 48 氣冷屏工質(zhì)出口 焓 39。l? rkI +（ 39。39。mDy ?DjB m/s 6 床對 *放熱系ft k? 由 M 查圖 72 337 kj/(m2 *h*℃ ) 7 進口工質(zhì)溫 度 39。g? ） 0lkI kj/kg 14 爐膛出口煙溫 l? 假定 950 ℃ 15 爐膛出口煙氣焓 lI 查焓溫表 35 KJ/kg 16 循環(huán)灰量 sB na DjB Aar （ na 灰循環(huán)倍率） Kg/s 17 計算燃料當量消耗量 DjB 見表 36 Kg/h 18 當量煙氣體積 DyV 見表 36 m3/kg 19 爐膛截面積 F （ qr 截面熱負荷、 流化風速5m/s、） () 2m 20 爐膛截面煙氣流速 yw DyV DjB （ 273+ l? ） /（ 3600*273*F ） sm/ 21 床對流放熱系數(shù) k? 查《循環(huán)流 流化床鍋爐設計與計算》圖 72 337 ???????? ??℃hmKJ 2/ 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 20 續(xù)表 38 22 水冷壁管外壁溫度 gbt 假定 ℃ 23 工質(zhì)溫度 gzt 取 ?bhp MPa 時飽和溫度 ℃ 24 內(nèi)外壁平均溫度 gbt （ gbt + gzt ） /2 ℃ 25 材料導熱系數(shù) ? 管材： 20g,由 gbt 查表 163 ???????? ??℃hmKJ 2/ 26 管外徑 1d 選定 6 210?? m 27 管內(nèi)徑 2d 選定 5 210?? m 28 吸收率 a 由 gbt , ll ??? 查《循環(huán)流化床鍋爐設計與計算》圖 72 29 輻射放熱系數(shù) h? ))(( 220 gblgbl TTTTa ??? ???????? ??℃hmKJ 2/ 30 床總放熱系數(shù) ? k? + h? ???????? ??℃hmKJ 2/ 31 床密相區(qū)對管傳熱系數(shù) 管K ? （ l? gbt ） /( l? gzt ) ???????? ??℃hmKJ 2/ 32 管外壁計算溫度 39。z? )3600(/)](273273[00239?；亓峡诩敖o煤口均位于爐膛的下部 到兩米處 。? + ? )/2 —— 水蒸氣容積 DOHV2 0pj0 O2H)1( VV ? ?? m3/kg 煙氣總容積 DyV