【正文】 壓縮機按照 API618 設(shè)計制造。 本裝置有六臺高壓換熱器。 、轉(zhuǎn)化爐管的選擇 本設(shè)計推薦采用國產(chǎn)的 HP系列爐管。 轉(zhuǎn)化反應(yīng)為吸熱反應(yīng)，維持反應(yīng)所需的熱量是通過輻射，由煙道氣轉(zhuǎn)送到反應(yīng)物的。 可燃氣體和有毒氣體檢測報警器選用可直接進 DCS 系統(tǒng)的儀表，不再設(shè)置室內(nèi)顯示儀表。從生產(chǎn)裝置的本身安全以及人身安全的角度出發(fā)，大部分儀表回路采用本安回路，變送器以智能型為主，并在裝置內(nèi)設(shè)置可燃氣體監(jiān)測系統(tǒng)。 、冷換框架上設(shè)置若干吊耳，用于起吊換熱器等設(shè)備。 、充分考慮裝置設(shè)備的維修、消防、生產(chǎn)操作等所需通道。逆放解吸氣進入解吸氣緩沖罐，沖洗解吸氣進入解吸氣緩沖罐，然后經(jīng)調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)混合后穩(wěn)定地送往轉(zhuǎn)化爐用作燃氣。 熱回收及產(chǎn)汽系統(tǒng) 來自裝置外的脫鹽水經(jīng)脫鹽水預(yù)熱器預(yù)熱后與來自酸性水汽提塔的凈化水混合后進入除 氧器。具體反應(yīng)如下： 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 26 頁 共 85 頁 烯烴 C2H4+H2→ C2H6 硫醇 : RSH+H2→ RH+H2s 硫醚 : R1SR2+2H2→ R1H+R2H+H2S 二硫醚 : R1SSR2+3H2→ R1H+R2H+2H2S 噻吩 : C4H4S+4H2→ C4H10+H2S 氧硫化碳 : COS+H2→ CO+H2S 二硫化碳 : CS2+4H2→ CH4+2H2S ZnO(固 )+H2S=ZnS(固 )+H2O △ Ho 298 = 轉(zhuǎn)化部分 精制后的原料氣按水碳比 ，再經(jīng)轉(zhuǎn)化爐對流段予熱至 500℃，進入轉(zhuǎn)化爐輻射段。并且具有事故狀態(tài)下，能自動或手動由八床操作切換至七床、六床、五床操作的功能 , 因而大大地提高了裝置的可靠性。本設(shè) 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 25 頁 共 85 頁 計將工藝冷凝液經(jīng)汽提塔汽提后直接進入除氧器，除氧后作 為鍋爐給水。 、優(yōu)化換熱流程，合理利用余熱能位，提高有效能效率。設(shè)計采用 液相預(yù)硫化方法，以低硫直餾柴油為硫化油， DMDS 為硫化劑。 分餾塔底精制柴油經(jīng)分餾塔低重沸爐循環(huán)泵增壓后分為兩路：第一路作為產(chǎn)品，經(jīng) E3008 作穩(wěn)定塔重沸器熱源，然后與低分油換熱至 101℃左右 ,最后進入柴油空冷器冷卻至 50℃出裝置；第二路經(jīng)流量控制閥后直接去分餾塔底重沸爐作為重沸液， 分餾塔底重沸爐的重沸液，分兩路經(jīng)由分餾塔底重沸爐，加熱至 329℃作為重沸液返回分餾塔底部空間，完成汽、液分離，并完成與塔低塔盤流下的液體的混合，然后循環(huán)使用。高壓分離器水相為含硫化氫和氨的污水，至酸性水總管；油相為加氫生成油至低壓分離器。 、新氫壓縮機、循環(huán)氫壓縮機采用電動往復(fù)式，均為一開一備。 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 22 頁 共 85 頁 第二節(jié) 工藝流程簡述及特點 80 104t/a 加氫精制單元 、工藝流程特點 、裝置內(nèi)原料油緩沖罐采用燃料氣覆蓋措施，盡量避免原料油與空氣接觸，從而減輕高溫部位結(jié)焦程度。為此成都華西化工研究所開發(fā)了專利產(chǎn)品 —— 密封自補償式三偏心液壓程控蝶閥，該閥具有體積小，重量輕，運行準確、平穩(wěn)，開關(guān)速度快（小于 2 秒），開啟速度可調(diào)、閥門密封性能好 (ANSI 六級 )，壽命長 (30 萬次 )，自帶閥位顯示等特點。差價越小，采用 PSA 凈化工藝技術(shù)越經(jīng)濟。 國內(nèi)早期建設(shè)的制氫裝置均 采用化學(xué)凈化法。 原料氣在加氫過程中，其基本反應(yīng)式如下： 烯烴 C2H4+H2→ C2H6 硫醇 : RSH+H2→ RH+H2s 硫醚 : R1SR2+2H2→ R1H+R2H+H2S 二硫醚 : R1SSR2+3H2→ R1H+R2H+2H2S 噻吩 : C4H4S+4H2→ C4H10+H2S 氧硫化碳 : COS+H2→ CO+H2S 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 19 頁 共 85 頁 二硫化碳 : CS2+4H2→ CH4+2H2S 、蒸汽轉(zhuǎn)化工藝條件的選擇 輕烴蒸汽轉(zhuǎn)化反應(yīng)操作條件的選擇是影響制 氫裝置經(jīng)濟性的重要因素 、轉(zhuǎn)化溫度 根據(jù)裝置原料和國內(nèi)轉(zhuǎn)化爐爐管的生產(chǎn)水平，轉(zhuǎn)化爐的出口溫度按 820℃考慮。 對于高含硫、高烯烴的氣體原料（如催化干氣等），為了解決烯烴飽和大量放熱的問題，齊魯石化公司第一化肥廠在消化吸收國內(nèi)外烯烴飽和技術(shù)的基礎(chǔ)上，成功開發(fā)了等溫 絕熱床串聯(lián)的烯烴飽和 脫硫技術(shù)。最新的進展包括： 、低水碳比、高轉(zhuǎn)化溫度，以降低原料和燃料消耗； 、預(yù)轉(zhuǎn)化工藝和后轉(zhuǎn)化工藝（一種列管式的轉(zhuǎn)化反應(yīng)器）與常規(guī)轉(zhuǎn)化爐的優(yōu)化組合應(yīng)用，以降低轉(zhuǎn)化爐的燃料消耗； 應(yīng)用現(xiàn)代節(jié)能技術(shù)，優(yōu)化余熱回收方案，以進一步降低裝置能耗。 中壓加氫改質(zhì)技術(shù)的典型工藝條件： 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 17 頁 共 85 頁 表 411 反應(yīng)器入口氫分壓， MPa 精制 改質(zhì) 總體積空速， h1 床層平均溫度 358 355 反應(yīng)器入口氫油比， Nm3/m3 800 化學(xué)氫耗， m% 綜上所 述，采用加氫精制技術(shù)投資少柴油收率較高，但十六烷值得到增幅有限。 MCI 技術(shù)的典 型工藝條件： 氫分壓： ～ 體積空速： ～ 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 16 頁 共 85 頁 氫油比： 400～ 600： 1 化學(xué)耗氫： ～ m% 技術(shù) 石科院的 RICH 技術(shù)與 MCI 技術(shù)類似，采用催化劑為 RG10C/RG2/RIC1。 、采用成熟、可靠、先進的工藝技術(shù)和工程技術(shù)，確保裝置設(shè) 計的整體合理性、先進性和長周期安全穩(wěn)定運轉(zhuǎn)。年操作時數(shù) 8000小時。液態(tài)烴主要有：直餾石腦油、加氫的輕石腦油、重整裝置生產(chǎn)的抽余油、拔頭油以及加氫裝置生產(chǎn)的飽和液化石油氣等。但高質(zhì)量的油品不多。 總之，盡快建設(shè) 加氫制氫 裝置 ，對促進集團公司的長遠發(fā)展，合理利用資源，提高企業(yè)經(jīng)濟效益，保護環(huán)境、促進社會就業(yè)和保持社會安定是十分必要的，具有深刻的現(xiàn)實意義和長遠的歷史意義。 （ 4）含鹽污水： ,連續(xù)，鍋爐排污。 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 5 頁 共 85 頁 第五節(jié) 研究結(jié)果 工藝技術(shù)方案 加氫制氫 裝置 采用國內(nèi)成熟、先進的技術(shù)，確保產(chǎn)品質(zhì)量，其中制氫單元采用低能耗輕烴蒸汽轉(zhuǎn)化專有技術(shù)加變壓吸附（ PSA）技術(shù)。 2020 年預(yù)計實現(xiàn)銷售收入20 億元，利稅 億元。 、為節(jié)約外匯，除少部分需引進外，主要設(shè)備和材料均立足于國內(nèi)供貨。 、東營市環(huán)境保護局東營分局《關(guān)于對山東神馳化工有限公司主要污染物排放總量的批復(fù)》（東環(huán)東分函（ 2020） 1號） 、國家現(xiàn)行有關(guān)標準、規(guī)范、規(guī)定 項目編制原則 、 加氫制氫 裝置以催化 柴油、焦化汽柴油 為原料，其中加氫精制單元生產(chǎn)規(guī)模為 80 104t/a；配套的制氫單元的規(guī)模為 104 Nm3/h 工業(yè)氫，年開工 8000 小時。三廢排放要符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準和法規(guī)。以市場為導(dǎo)向，加強營銷隊伍建設(shè)，構(gòu)筑了全國性營銷網(wǎng)絡(luò)體系；以技術(shù)為依托，加強技術(shù)改造力度，創(chuàng)新了生產(chǎn)經(jīng)營管理體系；以人本管理為核心，加強了職工人才隊伍建設(shè)，以管理求發(fā)展，初步實現(xiàn)了管理制度化和經(jīng)營現(xiàn)代化。 、 盡快建設(shè)加氫制氫裝置 ，對促進集團公司的長遠發(fā)展，合理利用資源，提高企業(yè)經(jīng)濟效益，保護環(huán)境、促進社會就業(yè)和保持社會安定是十分必要的，具有深刻的現(xiàn)實意義和 長遠的歷史意義。 、公用工程消耗 見第四章第七節(jié) 、能耗 （ 1）加氫精制單元的能耗為 （ 2）制氫單元的能耗為 14061MJ/1000m3nH2 、“三廢”情況 （ 1）廢氣：煙氣 64t/h，含 SO2 mg/m3,NOX 80mg/m3。 、加氫制氫 裝置 生產(chǎn)的精制柴油可以調(diào)合不同牌號的柴油，利用已有的銷售渠道，不需要開發(fā)產(chǎn)品市場，產(chǎn)品銷路較好，無產(chǎn)品滯銷問題。 II 級、 III 級柴油標準均提出了對硫含量、總芳烴含量及多環(huán)芳烴含量的嚴格限制要求，同時對柴油密度、十六烷值也作了嚴格的限制。因此，在選擇制 氫原料時，應(yīng)充分考慮各種因素，優(yōu)先選用 H/C 比大的含硫低的飽和烴類原料，或者幾種 H/C比大的原料混合進料，以減少原料耗量，降低氫氣成本。 根據(jù)廠方的實際情況，制氫裝置的原料為催化干氣和焦化干氣，設(shè)計時考慮單獨使用催化干氣的可能性，不采用輕石腦油作為備用原料。g/g ≤ 300 ≤ 200 ≤ 500 實際膠質(zhì)， mg/100ml ≤ 60 ≤ ≤ 60 酸度， mgKOH/100ml ≤ 灰分， m% ≤ 閃點（閉口），℃ ≥ 55 氮， 181。采用催化劑為 FH9 3963。 氫分壓： 體積空速： 氫油比： 400： 1 化學(xué)耗氫： m% 方案三（中壓加氫改質(zhì)）： 中壓加氫改質(zhì)技術(shù)是在中壓條件下的加氫裂化技術(shù)，使用具有裂化功能的催化劑進行柴油的改質(zhì)，將催化柴油中的芳烴和多環(huán)環(huán)烷烴 進行部分的開環(huán)裂化，增加烷烴含量，從而較大幅度提高十六烷值。在半個多世紀的工業(yè)實踐中， ICI、凱洛格、赫爾蒂 、 KTI、托普索等公司在轉(zhuǎn)化爐型、催化劑性能、能量回收、凈化方法等方面均有重大改進，使輕油蒸汽轉(zhuǎn)化技術(shù)日臻成熟，可靠性、靈活性有了很大提高。經(jīng)過多年的生產(chǎn)實踐。不采用引進制氫裝置通常采用的中變氣和原料氣換熱流程。 、轉(zhuǎn)化壓力 目前，國內(nèi)外制氫裝置采用 PSA 凈化工藝流程時，裝置供氫壓力一般較高，為(G)左右。 兩種凈化方法的選擇主要取決于原料和燃料價格及技術(shù)經(jīng)濟比較結(jié)果。 山東神馳化工有限公司 0712F44 80 104t/a加氫、 104Nm3/h制氫項目 版 次： 0 版 第 21 頁 共 85 頁 國內(nèi)開展 PSA凈化工藝的研究已有十幾年的歷史，并在吸附劑研制、工藝技術(shù)、程序控制等方面獲得較大進展，已在石油化工廠、煉油廠中建成了許多套 PSA 氫回收裝置。 1995 年成都華西化工科技股份有限公司在茂名石化公司 6 104m3n/h 大型 PSA 裝置投標中，以“投資低、技術(shù)與林德公司相當”的絕對優(yōu)勢擊敗林德公司和國內(nèi)競爭單位，一舉中標。 、催化劑預(yù)硫化采用液相硫化方法。 反應(yīng)流出物經(jīng)反應(yīng)流出物 /混合進料換熱器、反應(yīng)流出物 /低分油換熱器、反應(yīng)流出物 /原料油換熱器分別與混合進料、低分油和原料油換熱，經(jīng)反應(yīng)流出物空冷器冷卻至 50℃后進入高壓分離器。閃蒸出的氣體排至燃料氣管網(wǎng)；含硫含氨污水與高分污水一起送出裝置；油相經(jīng)分餾塔塔頂回流泵升壓后一部分作為塔頂回流，一部分作為粗汽油去穩(wěn)定塔。油相經(jīng)穩(wěn)定塔頂回流泵升壓后分兩路，一路作為塔頂回流，另一路作為輕油出裝置由工廠系統(tǒng)處理。 、為了提高裝置的可靠性，確保裝置長周期安全運行，轉(zhuǎn)化催化劑選用國內(nèi)研制生產(chǎn)的蒸汽轉(zhuǎn)化催化劑。 、 在維持合理傳熱溫差的前提下，降低排煙溫度，提高轉(zhuǎn)化爐、原料預(yù)熱爐的熱效率，以降低燃料消耗。 、本方案較傳統(tǒng)流程多一次均壓過程，可更有效地回收產(chǎn)品氫氣，提高了產(chǎn)品氫回收率。等溫加氫反應(yīng)器反應(yīng)放出的熱量通過殼程發(fā)生蒸汽的方式取熱。反應(yīng)過程所