【正文】 來改變材料性能。 用 純鐵以便 分析 合金的基體 和 元素硼化物涂層之間的元素擴散。 鐵的硼化物晶體學 織構從外表面不同深度逐漸變薄與層涂層的層清除技術進行了評估 。 摩擦學測試 干滑動進行了測試，采用計算 機控制 滑塊上缸摩擦計（圖 1）。雙方摩擦磨損性和制度（即兩個滑塊和氣缸磨損累計）的連續(xù)測量 了一彎曲載荷單元的手段和位移傳感器，分別被作為滑動距離函數(shù)記錄。 基本上包括鉆機，如圖 2所示 ， 馬氏體鋼硬球，（半徑為 R = 毫米，硬度 HV 1000）對下研磨漿的調(diào)查樣本輪換的存在（ SiC 水懸浮顆粒濃度的初步規(guī)模 45微米 ， 克厘米 3），維護和地區(qū)的聯(lián)系，通過一個緩慢的補充不斷滴飼料（ ? 立方厘米分鐘 1）。（二） 6 米 。對磨損試樣所產(chǎn)生的球冠直徑 b測定的校準光學顯微鏡，而 b 值用于計算兩個穿透深度 h 和磨損體積 V： h ≈ b2\8R (1) V ≈ πb4\64R (2) 這里 b《 R。 3 結果和討論 圖 3顯示了典型的多 相硼化物涂層微觀結構對純鐵增長。此外金屬硼反應可以改變在對金屬基體表面區(qū)域的組成發(fā)生（ 損耗 或元素濃度）的修改，作為 涉及 合金元素再分配現(xiàn)象 的結果。 圖 4顯示 兩個 相同的跨衡量 的顯微硬度的測量如圖 3 一樣。 圖 5顯示了 X射線衍射在同一硼化物層不同深度的記錄方式， 在 材料逐步 消除之后 。因此，可以推斷，在（ 002）兩鐵硼化物紋理經(jīng)歷的多相向內(nèi)強化涂層 。 對硼化物晶體生長作為一個覆蓋面 ， 增加 了 越來越多的障礙 。 圖 6顯示了在干摩擦條件下，硼鋼磨損行為，在提交給其他樣品表面的修改比較 。 根據(jù)負載（圖6B型 ） 25N，對硼鋼的行為再次中間氮化之間的樣品和衛(wèi)生間的鈷涂層樣品，而硬鉻行為是類似的氮化鋼中顯示的。 值得一提的是，摩擦系數(shù)由 至低于 大幅下降，得到了硼低碳滑動針對空氣中氮化硅球在室溫下為 5N 和 2鋼 4mms 1揭露硼化物，涂層，空氣 750F?B℃ 的 3 分鐘的氣氛 。磨損 率大大降低（ pt.圖 ）地區(qū)的內(nèi)部，在金相觀察，發(fā)現(xiàn)由 F?B 組成 ，并在較少 Fe2B程度 。 圖 7 確認有必要向滲組件的表面處理程序，適用于消除外，抗差的硼化物涂層的一部分。 該涂層的磨損率高，最初都在滑動和磨料條件下， 因為 一個無序晶體外，薄，易碎層的存在 。 鳴謝 作者要感謝意大利冶金 協(xié)會 安德烈 .加萊西先生在微觀尺度磨損測試給予的支持。 2021 Elsevier . All rights reserved. Keywords: Boriding。 Abrasive wear。?guez Cabeo, G. Laudien, S. Biemer, . Rie, S. Hoppe, Surf. Coat. Technol. 116–119 (1999) 229. [5] A. K252。 Crystallographic order。 Steel。?guez Cabeo, G. Laudien, S. Biemer, . Rie, S. Hoppe, Surf. Coat. Technol. 116–119 (1999) 229. [5] A. K252。 FeBFe2B 接口在高應力狀態(tài)下使 硼化物的多相涂層摩擦學性能 大大降低 ，導致成核和裂紋沿界面擴張，并伴隨磨損碎片的形成。 4． 結論 多相硼化物涂層 提高鐵的性能， 結構鋼是由一個 FeB 硼外層和內(nèi)層的 Fe2B 單 相 構成的晶體與秩序的程度，這 與 外部表面不同深度所在地區(qū)不同。 然后，磨損率增加的地區(qū)所構成 Fe2B 單柱和 非滲硼鐵（ 5. 7），更有 甚 者，當只有純粹的，軟鐵提交磨損圖（ ）。 一個 硼化物涂層摩擦學性能更為詳細的評估，獲得通過測試其耐磨損 性 。然后斜坡下降，可能由于硼化物晶體有序耐磨性高，最后也大大增加值達到 43mkm?1，然后因為磨 損， 沒滲硼 區(qū)鐵所接觸到的陶瓷材料。 磨損的斜率為多相層距曲線最初是高作為一個外，易碎區(qū)域的存在合理的結果，由無序晶體組成。 Fe2B單向內(nèi)的增長是比較容易，如果拉長硼化物晶 體生長平行。 一個具體的研究，最近已給解釋刻畫擇優(yōu)取向的鐵發(fā)生硼化 變形的 鐵和鋼的成長 。 特別是，一個非常強烈的 Fe2B（ 002）峰值可以看出，即使在目前情況，硼鐵被測樣品的 X 射線衍射圖，盡管在一個硼外層涂料的存在 。在諸如從外部表面距離的增加硬度下降要歸功于硼化物 和純 鐵區(qū)的存在，即成為在實現(xiàn)試樣的體積要大得多。FeBFe2B的接口的脆性反過來歸 結于 該地區(qū)強調(diào)誘導之間的兩個鐵硼化物熱膨脹系數(shù) 不同，以至于 FeB 是它的三倍。 對中碳鋼生長在相同的熱條件，表現(xiàn)了最大的涂層厚度和不太明顯 柱狀形態(tài) ， 最大值和最小值厚度有很大不同。Eq當量允許的磨損率 。（四） 32 米 滑動距離（ km） 圖 6 磨損曲線硼鐵，為了作比較，向其他表面處理的鋼樣的曲線， 在不同的載荷值：（ 1）為 5N 和（ b） 25 N. 圖 7 縮孔的球在從一個多相硼化物涂層外表面不同深度的 方法確定的磨損率增長后，在鐵層按層去除 。涂層的區(qū)域內(nèi)顯示相當高的硬度值（文件 編號 2）。 采用微型磨損試驗機（流動衛(wèi)星通信系統(tǒng)） 對 硼化物的涂層耐磨損進行了評估，它是基于縮孔幾何 效應。 該 構件 材料是氧化鋁陶瓷涂層的組成（ 重量比 87％）和二氧化鈦（洛氏硬度 = 60，表面粗糙度 Ra = 微 米），沉積在旋轉圓筒。 滑動條件下的比較試驗，中碳鋼，也是在 570攝氏度 氮化氣體（總深度處理鈭毫米）或 10微 米的硬鉻涂層（硬度 6768HRC）的厚層。 樣本的硼特點 被改變依靠光 （奧姆手段）和掃描電子顯微鏡（ SEM）中， X射線衍射分析（ XRD）和顯微硬度測量（ MHV） 。 本工作的目的是調(diào)查對鋼鐵生產(chǎn)的粘固硼化物涂層的耐磨性和 滑動 ，特別是關于鐵的硼化物晶體取向的影響，磨料磨損率的條件，測試。很少 致力于澄清損害的磨損機制，特別是涂層內(nèi)鐵的硼化物晶體取向的作用 。 試圖代替硼鹵化物 和允許種植單一 Fe2B 單相層高達 10 微 米厚的一中碳鋼，任何進一步的發(fā)展有機前體乙硼烷硼體 的方法 正由 滲 碳的不利 因素所影響。 努力 加快 工業(yè)氣體滲過程的進展，就雙方的加工條件和組成，硼化物層的孔隙度控制的主要問題加以解決，特別是， 對等離子體 及有關金屬表面的相互作用機制 缺乏了解 。一方面，即使在超過 20 個全球行動綱領，以及高耐磨性 ，經(jīng)熱化學處理的硼化物涂層涂料使普通鋼材有了很高的硬度。 耐干滑動樣本的硼優(yōu)于通過提交替代表面處理樣本資料（如氣體氮化）和 含 量 較低的 aWC 鈷硬質合金涂層。 發(fā)現(xiàn)不同地區(qū)的涂料的磨 損率 有很大的 不同 。 根據(jù)滑動和磨損試驗條件 對 樣本的硼摩擦學行為進行了研究 。 然后，構成 Fe2B 單緊湊，高度有序的晶體 的地區(qū) 阻力增加 到 最高值 。在 這重要的 熱化學處理的鋼種擴散的 領域 ，如碳 、 氮和硼，硼處于一種特殊地位 。然而，相對于氣相 滲硼 ， 粉末滲硼在 工業(yè)生產(chǎn)過程 中 ：（一）比較復雜，費時和昂貴，（ 二 ）不適合過程控制和自動化 ， 這種狀況妨礙了充分傳 播滲硼處理 工藝 。 然而，獲得單相層需要滲 硼 熱處理，即涂層 由含量 較少但 脆性不大的 硼化物 Fe2B 單鐵 組成。 主要 問題 集中在兩個硼化物涂層獨特的特點 ： （一）硬度高，這將提供一個高耐磨性 ； （ 二 ）柱狀形態(tài)，這是一個涂層與基體之間良好的附著力要求 。 另一方面，有人指出，最外層幾微米的硼化物涂層厚度地區(qū)晶體學紊亂，因此，應該 通過硼化物的表面處理來 消除 它。 該硼化培養(yǎng)基組成，適用于多相涂料增長，由一個 Fe2B 單內(nèi)層和外層的硼組成。 通過對交叉涂層厚度截面金相與通常的技術準備，使用傳統(tǒng)的維氏壓頭和 ，對材料的顯微 硬度進行了測量 。固定滑桿由 研究中 的材料在（ 5 毫米 5 毫米 50 毫米）棱柱形式 構成。在每個測試結束時，磨痕深度為兩滑塊和氣缸測量了 表面 輪廓的方法（ 傳感器 曲率半徑， 5微 米），垂直記錄線配置的磨痕。 圖 2 示意圖球縮孔微量磨損試驗機 圖 3 多相硼化物涂層 對 鐵 截面的影響 ，顯示出 FeB 和 Fe2B層柱狀形態(tài)，并沿裂紋優(yōu)先在 FeBFe2B單接口 產(chǎn)生 圖 4 測定的硬度通常兩名硼化物涂層不同的區(qū)域的外部表面鐵增長。（三） 16 米 。 如果磨損隕石坑深度低于涂料，一對散裝物料的簡單模型磨損厚度（等值的滑動磨損查德方程）可用于并導致磨損量為下面的等式 V： V = kSN (3) 其中 S 是總滑動球的距離相對于試樣表面， N 的正常負荷，鉀的磨損系數(shù)或特定的磨損率。 FeB 和 Fe2B 層和宣傳沿裂縫柱狀形態(tài)在 FeBFe2B接口 更好的擴散。 柱狀 接口已被解釋為當?shù)丶ち业膽龊透浇木Ц窕兊慕Y果 和 針狀核反應產(chǎn)物 。 在大幅降低硬度是顯示在涂層外部分的配置文件之一（另一個是由一位來自外部表面明顯的距離開始）將被視為現(xiàn)實的，在前面提到的證據(jù)的最外層，幾微米的硼化物涂層厚度地區(qū)晶體學 是 紊亂和易碎 的。FeB（ 002）和 Fe2B（ 002）反射強度比硼化物粉末強得多。 特別是對 Fe2B 單子層內(nèi)部是由所有與 [001]硼 化物晶體排列晶軸垂直構成導向 的 樣品的表面。 因此，硼化物晶體的越來越多是被迫種植向內(nèi)，因為在相關的硼化物的形成量的增加更加困難增長軌道 。 根據(jù)負載（圖 6a 中）為 5N，中間的行為是氮化鋼之間的（差）和碳化鎢鈷（最佳），并具有可比性的，通過展示硬鉻 。 磨損 違 背了硼鋼艾斯坦斯最初曲線陡峭，符合市場預期。 改善解釋作為反應之間的空氣和硼氧涂層效應，將高溫曝光：第一 ， 一硼氧化膜形成的，后來，在引起了硼酸潤滑膜空氣中的水分反應。 透過涂層會進一步向內(nèi)，磨損率增加在 F?B Fe2B 單界面圖（ pt. ），并成為該地區(qū)最低的高度有序的晶體構成 Fe2B 單（ ）。 此外，這也可能解釋為什么一個有序和強硬的 Fe2B單是首選的高度強，一多相硼化物涂層，艱難，但是 在 FeBFe2B 高壓力的接口下 容易過早失效 。 然后，磨損率下降是因為受了硼晶體排列第一的反抗，然后對 Fe2B 單 相 ，直到達成一項內(nèi)，非常緊湊的涂料地區(qū)的最低值由 Fe2B 單高度有序的晶體組成。 參考文獻 [1] . 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