【正文】 比 2%。第三，焦炭灰分大部分是 SiO2（ 50%左右）和 Al2O3（ 30%左右）等酸性氧化物，因此焦炭灰分增加必須增加堿性熔劑用量， 從而使渣量增加，焦比 升高。 ② 具有快干、速硬性能 ， 能在較短的時間內(nèi)硬化，且具有較高強度，這決定著兩次的最短間隔（這對強化而只有一個鐵口的高爐來說有著決定性的意義）和堵口后允許的最短退炮時間（這對保護泥炮嘴有重要意義）。 ⑥對環(huán)境 不產(chǎn)生 污染，為爐前工作創(chuàng)造良好的工作環(huán)境。 ④ 檢查撇渣器 ，發(fā)現(xiàn)損壞現(xiàn)象影響渣鐵分離時應及時修補。 ⑥準備好出鐵用的河沙、焦粉等材料及有關工具。 ②出鐵過程中應隨時觀察鐵水流速的變化，發(fā)現(xiàn)卡焦炭鐵流變小時，應及時 捅開 ；若鐵口泥包斷裂鐵流加大，出現(xiàn)跑大流時，應用河沙等物加高鐵溝兩邊 ，防止鐵水溢流。 12高爐出鐵使用機械 : ①開鐵口機。大中型高爐采用全氣動、全液壓、氣－液復合傳動的開鐵口機，這些開鐵口機都具有鉆、沖、吹掃等功能，它們的操作是遠距離人工操縱，適用于無水炮泥。泥炮有 電動 、 氣動 和 液壓 三種。高爐。如邊緣煤氣 過分發(fā)展 ， 邊緣過重；管道偏行 ； 連續(xù)崩料 ；懸料 等等。 爐缸堆積 等。爐型發(fā)展到現(xiàn)在已定型為五段式，分別為： 爐喉 、 爐身 、 爐腰 、 爐腹 和 爐缸 ，它的各部分尺寸，如容積的單位為 m3，直徑和高度的單位為 mm。 130 煤粉是可燃物質(zhì)，尤其是揮發(fā)分高的煙煤。 132 開爐時，煤氣中 CO 及 H2含量很高，易發(fā)生爆炸，加上送風初期風量較小，爐料不能正常下降，常發(fā)生懸料、崩料現(xiàn)象，因此開爐初期的煤氣一般都放散掉，而不進行回收利用。因為礦石軟化溫度高，在冶煉過程中就不會過早地形成初渣，成渣帶位置低，礦石在上部區(qū)域的預熱和預還原充分，初渣中 FeO 少；軟熔區(qū)間窄，軟熔層薄， 對改善料柱透氣性，提高高爐生產(chǎn)指標沒有影響。 粒度小于 5 ?的粉末必須篩出 ，對于粒度上限，難還原的磁鐵礦不能超過 40 ?，易還原的赤鐵礦和褐鐵礦不大于 50 ?，中、小高爐不大于 25－ 35 ?。礦石還原性指礦石還原的難易程度。而一般人造富礦的還原性又比天然礦石要好。使 入爐礦石含鐵量波動可以在 177。） 26 礦石的熱爆裂性能。焦炭在高爐下部高溫區(qū)作為支撐料柱的骨架承受著上部料柱的巨大壓力，如果焦炭的機械強度不高， 則形成大量碎焦，惡化爐缸透氣性，破壞高爐順行 ，嚴重時無法進行生產(chǎn)。 （則形成大量碎焦，惡化爐缸透氣性，破壞高爐順行） 9 28 粒度要均勻，粉末要少。 （不僅要求焦炭粒度合適，而且要求粒度均勻，粉末少） 29 水分要穩(wěn)定。因此，要求 水分穩(wěn)定，以便配料準確，穩(wěn)定爐況。焦炭在與 CO2 反應過程中會使焦炭內(nèi)部的氣孔壁變薄，從而降低焦炭的強度，加快焦炭破損，對高爐冶煉過程產(chǎn)生如下不利影響：鐵的直接還原發(fā)展 ，煤氣利用變壞，焦比升高；同時焦炭破損產(chǎn)生的焦粉惡化了高爐料柱的透氣性，影響高爐順行。它是判斷爐況 的重要工具。 風壓突然上升和風量突然下降，表明有發(fā)生懸料現(xiàn)象的可能。 (先進行爐頂點火，后休風，再處理煤氣，這種模式多用于鐘式高爐 ) （ 2）第二種模式。 (不允許 ) 216. 熔劑用量每批 少于 100kg 時，可隔幾個循環(huán)加一次。） 218 只有當料車倒凈料之后，方準小鐘開啟，大鐘關閉后，才準布料器旋轉，應保證大、小料鐘行程正常，關閉嚴密， 大小鐘可以打開。 （應以大鐘全開時的下沿算起） 220 探尺有效量程為 4m，兩把探尺差別應小于 米，若發(fā)現(xiàn)偏料時，以高探尺為準裝料， 兩把探尺可以不同時使用 。 （低料線補焦，料線正常在前，風加全在后，趕料線和加風量穿插進行） 224 高爐槽下使用的電子稱要定期校對， 其誤差不大于 5%，每班必須隨時核對零位。 （要防止大、小料 斗過滿，料車 ） 228 料線：在一定范圍內(nèi)，降低料線加重邊沿， 提高料線對邊沿沒影響。 230 裝料順序：在料批礦石和焦炭重量不變的情況下， 由發(fā)展邊沿到發(fā)展中心負荷 ，由重到輕的是：正同裝→正分裝→混同裝→倒分裝→倒同裝。 （大塊爐料加重中心） 234 為削除管道行程， 臨時改變布料器工作制度進行定點布料對削除管道行程沒有影響 。） 三 、 選擇題（根據(jù)題意，在下列給出的答案中，選擇出 1—— N 項正確的答案） 31 鐵礦石包括天天然礦和人造富礦。但目前隨著礦石粒度的不斷降低，為了縮小焦炭粒度和礦石粒度的差別，以改善整個料柱的透氣性，焦炭粒度也有隨著降低的趨勢。 D 主溝長 7m 左右；主溝的坡度一般為 10%－ 12% 3 硫在鐵水和爐渣中以元素 S、 FeS、 MnS、 MgS、 CaS 等形態(tài)存在，其穩(wěn)定程度依次是 后者大于前者。 a. 爐況返熱難行。 A 富氧率增加 1%，降低綜合焦比約 %，增產(chǎn) .% B 富氧率增加 1%，降低綜合焦比約 %，增產(chǎn) 1% C 富氧率增加 1%，降低綜合焦比約 %，增產(chǎn) 2% D 富氧率增加 1%，降低綜合焦比約 %，增產(chǎn) 3～ 4% 38 .富氧率及氧氣壓力的控制：根據(jù)高爐冶煉 條件選擇一個合適的富氧量，在正常情況下最大富氧量不大于 1500m3/h， 小于 時，禁止富氧 。 a. 噴吹煤粉力求廣噴、勻噴全部風口噴吹。若煤粉供應不上，應根據(jù)預報逐步減少噴煤量，并提前 34 小時調(diào)整焦碳負荷。 B 不低于 8%為好， Al2O3不大于 16%。 313 利用倒流休 風管道進行倒流操作時，按下列程序執(zhí)行： 16 A 應打開 2/3 數(shù)量的風口窺視孔。 314 兩把探尺相差超過 米，謂偏料。 A 風機出力及料柱透氣性和風口進風斷面積 B 風機出力 C 料柱透氣性 D 風口進風斷面積 316 禁止長時間堵風口操作，因故慢風操作或風機出力不足時，為保證順行， 可以 堵風口或加套 ，應注意適當、適時。如果送風后，風口工作活躍，風量風壓適應，料面活動，應及時改全風操作，愈接近全風，加風愈應慎重，兩次加風間隔不少于 20分鐘。 當爐溫波動較小時可以采用風溫和加濕來調(diào)劑；當熱制度變化較大時要調(diào)整焦負荷，必要時通過控制料速來調(diào)整。 320 休風前呈懸料狀態(tài)時，必須在坐料之后進行， 料未坐下不準休風 ，坐料之后趕上料線方可休風。 A 隨冶煉強度的提高，風量增加，風口前煤 氣量加大，回旋區(qū)擴大為維持適宜的回旋區(qū)長度以保持合理的煤氣流分布，并應擴大風口，降低風速和鼓風動能。 323 評價原料質(zhì)量好壞的內(nèi)容很多，經(jīng)常使用的主要評價指標之一有礦石含鐵量、含粉率（小于 5mm）和高溫冶金性能等，這些指標都對料柱透氣性有很大影響。 A 要求富氧時的風速、鼓風動能比不富氧時高一些 B 要求富氧時的風速、鼓風動能比不富氧時底一些 C 要求富氧時的風速、鼓風動能與不富氧時一樣 ?????????所謂風口長短，是指風口伸入爐缸內(nèi)部的長短。從鼓風動能的計算公式可知當冶煉強度一定時，風量（ Q）也一定。 C 則風口數(shù)目（ n）越多，鼓風動能 (E)越高。.d）兩種。.d) Vu 式中， P 為高爐每晝夜生產(chǎn)某品種生鐵的合格產(chǎn)量， t； k 為該品種生鐵折合為煉鋼鐵的折算系數(shù)； 42 冶煉強度 I。.d) V 21 如同利用系數(shù)計算那樣，冶煉強度也有用有效容積與工作容積計算的差別。 P＝ Q 礦 /Q 焦 45 休風率。高爐有效容積利用系數(shù)和冶煉強度越高，休風率越低，表示高爐越高產(chǎn)。生產(chǎn)的合格鐵量占高爐總產(chǎn)鐵量的百分數(shù)叫生鐵合格率。 A 410 煤比 Y 和油比 M。 它是指冶煉 It 生鐵所消耗的干焦炭量與煤粉、重油量之和。置換比愈高，表示噴吹燃料的質(zhì)量和利用率越好。 它是在計算綜合焦比的基礎上，再把各種品種的生鐵折算為煉鋼鐵后計算而得的。 連續(xù)生產(chǎn)的高爐為了保持爐況穩(wěn)定，必須按規(guī)定時間出鐵。 實際出鐵量與理論出鐵量的差為鐵量差，常用下式計算： nP 批－ P 實 鐵量差＝―――――――179。 鐵量差地上天官 10－ 15%即為虧鐵。計算公式是（常壓高爐只計算全風堵口率）：高壓全風口堵口率＝高壓全風堵鐵口次數(shù) /實際出鐵次數(shù)179。 24 每次開鐵口時實測深度符合規(guī)定者為合格。一般酸性渣具有長渣特性，在生產(chǎn)中取渣樣時，渣液能拉成長絲，冷卻后渣樣斷面呈玻璃狀。穩(wěn)定性差的爐渣，則經(jīng)不起爐內(nèi)溫度和爐渣成分的波動，黏度發(fā)生劇烈的變化而引起爐況不順。 爐渣穩(wěn)定性影響爐況穩(wěn)定性。由于需要把全部燒結料制成小球，因此必須強化造球過程，采用特殊的有機電解質(zhì)潤濕劑或對水和混合料進行磁場處理等辦法，提高混合料的成球性能，并使用高效率的成球設備等。金屬化程度用球團礦中還原出的金屬鐵量與全鐵量之比，即（ wFe 金 / wTFe）179。一般高金屬化率的球團礦用于煉鋼以代替廢鋼，金屬化率低的（ 65%~85%）用作高爐原料。 有效容積指高爐鐵口中心線到爐喉有效高度（ Hu）范圍內(nèi)的容積，它常用于中國、俄羅斯等，在一些國家把這個容積稱為內(nèi)容積。在國際上認為1000m3以下為小型， 1000～ 2020m3為中型， 2020m3 以上為大型。主要目的是增大死鐵層對浸埋在渣鐵中焦炭的浮力，減少死料柱下面鐵水向鐵口流動的阻力，減輕鐵水在爐缸內(nèi)環(huán)流對磚襯的沖刷侵蝕，以保護爐缸。一般用 mCaO/mSiO2表示。燒結礦的還原性是通過還原性試驗后計算而得的，即用還原性試驗過程中失去的氧量與試樣還原前的總氧量之比值來表示。它是衡量燒結礦在常溫下抗磨剝和抗沖擊能力的指標，現(xiàn)在我國根據(jù)ISO 標準，制定了 GB3209—— 87 取代原有 YB—— 421—— 77 的原部頒標準。篩子內(nèi)長 800mm,內(nèi)寬 500mm，高 100mm 篩孔 5mmX5mm,去 100kg 試樣放入篩上，往復 10 次，以篩下 0~5mm 部分與原始試樣質(zhì)量（ 100kg）之比為篩分指數(shù)： 篩分指數(shù) = %100100100 ?? A 式中， A 為篩分試驗后大于 5mm 部分的質(zhì)量， kg （ 7）燒結礦落下強度。系指燒結礦在 400~600℃還原條件下的機械強度。一般認為高爐爐頂壓力在 以上的叫高壓，現(xiàn)在大高爐的爐頂壓力已達到 —— ，而 420m3中型高爐的頂壓也已達到 —— 。根據(jù)休風時間長短，休風 4h 以上就稱長期休風；休風 4h 以下，則 稱短期休風。短期休風時，可用通蒸汽的方法保證安全，但長期休風一般需要檢修爐頂設備，即使不檢修爐頂設備，長期通蒸汽會蓄積很多水分，給送風操作帶來不利影響，因此長期休風時進行爐頂點火是一項經(jīng)濟而安全的措施。在進行爐頂點火操作時要注意將爐喉蒸汽關嚴，將漏水水箱的冷卻水關閉?？障抖却?，則阻力小，爐料透氣性好，空隙度小，則阻力大，爐料透氣性壞。熱狀態(tài)是用熱量書坊是否充沛、爐溫是否穩(wěn)定來衡 量，即是否有掌故足夠的熱量以滿足冶煉過程加熱爐料和各種物理化學反應，渣鐵的熔化和過熱到要求的溫度。送風制度包括風量、風溫、風壓、風中含氧、濕分、噴吹燃料以及風口直徑、風口傾斜度和風口伸入爐內(nèi)長度等參數(shù)，由此確定參數(shù)進行的調(diào)節(jié)常被稱作下部調(diào) 32 節(jié)。由于燃燒帶是高爐內(nèi)惟一屬于氧化氣氛的區(qū)域，因此亦稱氧化帶。 在現(xiàn)代高爐中熱風以 100m/s 以上的速度通過風口射向爐缸中心，遇到由上方滑落下來的焦炭發(fā)生燃燒反應，與此同時焦炭在高速鼓風沖擊下做回運動，其速度因粒度大小、互相碰撞和進入回旋區(qū)時的初速度而在 4－ 30m/s 的大范圍內(nèi)波動?；匦齾^(qū)的忙于略小于燃燒帶，回旋區(qū)的前端約為燃燒帶氣化區(qū)的邊緣，而燃燒帶的還原區(qū)則在回旋區(qū)外殼之外的焦炭層內(nèi)。如風量、風溫、風壓、溫度等。富氧鼓風，燃的反應性好，介質(zhì)溫度高等都將縮小燃燒帶。 ④噴吹煤粉。風速和鼓風動能與冶煉條件有關，它們在一定程度上決定著燃燒帶和回旋區(qū)的大小，也就決定著寢煤氣的分布。（ 1177。ω [TFe] =4060）179。因此，根據(jù)風溫水平按下式調(diào)整負荷： 每批燃料增減量 =β 179。 5000=750(㎏ /批 ) 增減噴吹量時如何變料？ 答：改變噴吹量時，應根據(jù)蛙式吹物與焦炭的置換比、焦炭負荷和每小時上料批數(shù)，及時調(diào)整負荷。 =（㎏ /批） 當增加 1 t/ h 煤粉時： 每批減焦炭量 =1000/7179。ω （ SiO2） 179。 %179。 例如，燒結礦堿度從 降到 ，已知燒結礦含 %,如何調(diào)整石灰石用量 ? 1 t 燒結礦需加石灰石： 179。 38= 304（㎏ /批） 并按 石灰石變動量，相應地調(diào)整負荷。其加焦數(shù)量推薦以下經(jīng)驗公式 △ K＝ V178。高爐生產(chǎn)出的煤氣從來不計量，因為逸出高爐的煤氣含塵量多，而且溫度高。 例：某 1000 m3高爐，利用系數(shù)η V=，生產(chǎn) 1 t 生鐵消耗干料（ kg/t）、焦 — 、煤 — 、燒結礦 — 1690、澳礦 — 、石灰石 — ；生鐵成分（ %）： Fe— ， C— ， Si— ， Mn— ， P— ， S— ；爐頂煤氣成分（ %，體積分數(shù)）： CO— 、 CO2— 、 N2— 、 CH4— 、 H2— 、 f=2%， O2=21%；焦炭（ %）： C 全 — 、N2— ；煤粉（ %）： C 全 — 、 N2— ；澳礦工（ %）： CO2— ；石灰石（ %）： CO2— ；爐塵忽