【正文】 s on the calculation of thermal circulation, as well as the design of the flow path sections according to the result of the calculation above. The size of the turbine also needs to be calculated, and it decides the structure chart of the turbine flow path . The thermodynamic calculation includes the balance of stream, thermal cycling of heaters, heat recovery rate, and so on. In addition, it’s important to determine the auxiliary system, such as main steam system, bypass systems, heat recovery systems, feedwater systems, deaerator systems, the main condensation system ,water replenishing, boiler blowdown systems, heat supply systems , plant circulating water system and so on . Another work of the design is the calculation for the enthalpy drop allocation of governing stage and the pressure stages base on the given data and industrial design standards. It39。工業(yè)上，用雙抽機組將部分做過功的蒸汽抽走供給工業(yè)用氣和采暖 ,剩余少量的蒸汽排入后汽缸被冷凝成水。效率高的機組要多帶負荷。 但人均能源占有量僅為世界人均值 但 按人均計算，我國則是能源的貧國，消費水平僅為世界平均水平的1／ 3 左 右，同時中國的能源利用率較低，目前僅為 32%左右，與發(fā)達國家的能源利用率 40%~50%相比，存在著較大的差距，而單位國民生產總值能耗卻是發(fā)達國家的 3~4倍。全面性熱力系統(tǒng)是原則性熱力系統(tǒng)基礎上配合局部系統(tǒng)構成。熱力系統(tǒng)的完善程度是用熱經濟指標反映的，因此可以通過發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算出發(fā)電廠熱經濟指標。此汽輪機分為單缸、單軸的雙抽調整式汽式。 MPa — 抽汽管壓損△ pj39。 主蒸汽以再熱系統(tǒng)的選定 本設計主蒸汽參數(shù)為 ， 535℃，因為機組小，故不采用再熱系統(tǒng)。 發(fā)電廠蒸汽系統(tǒng)具有輸送工質流量大、參數(shù)高、管道長且要求金屬材料質量高的特點，它對發(fā)電廠運行的安全、可靠、經濟性影響很大，所以對主蒸汽系統(tǒng)的基本要求是系統(tǒng)力求簡單、安全、可靠性好，運行調度靈活，投資少，運行費用低，便于維修、安裝和擴建。該系統(tǒng)特點是發(fā)電廠所有的鍋爐蒸汽先引至一根蒸汽母管集 中后，再由該母管引至汽輪機和各處用汽。在熱力發(fā)電廠中，提高朗肯循環(huán)效 10 率的方法有多種，其中之一是采用多級給水回熱加熱，即從汽輪機的中間級抽出一部分蒸汽，在給水加熱器中對鍋爐給水進行加熱。 本設計采取 5 級回熱抽汽，其中第二高壓回熱與除氧器抽汽參數(shù)一樣。止回閥是汽輪 機突然甩負荷后的超速保護和汽輪機進水事故的第一保護。第七、八抽各有兩個接口。其它加熱器采用 表 面式臥式加熱器。由于不凝結氣體的存在，使抽汽量減少，將 會導致傳熱量的減少即降低給水溫升，從而降低整個發(fā)電機組的效率。將蒸汽管道中的凝結水及時排掉是非常重要的，若疏水不暢（如管徑偏小），管道中聚集了凝結水，會引起管道水擊或振動，輕者會損壞支吊架，重者造成管道破裂、設備損壞的安全事故。擴容后的蒸汽引至凝汽器的喉部（汽側），擴容器擴容后的疏水引至凝汽器的熱井。待壓力提高后，該疏水可進入除氧器。它包括了低壓給水系統(tǒng)和高壓給水系統(tǒng)，以給水 泵為界，給水泵進口之前為低壓系統(tǒng)，給水泵出口之后為高壓系統(tǒng)。 給水系統(tǒng)類型的選擇與機組的類型、容量和主蒸汽系統(tǒng)的類型有關。對高壓供熱式機組的發(fā)電廠應采用單母管制給水系統(tǒng)。當采用無節(jié)流損失的變速調節(jié)時候，其優(yōu)越性更為突出。水中含有溶解的活性氣體， 其溶解度隨溫度升高而下降，溫度愈高這些氣體就愈容易直接和金屬發(fā)生化學反應，使金屬表面遭到腐蝕。 我國《電力工業(yè)技術管理法規(guī)（試行）》中規(guī)定，給水含氧控制指標為： 工作壓力為 及以下鍋爐，給水溶解氧應小于或等于 15μg/L； 工作壓力 為 及以 上 鍋爐，給水溶解氧應小于或等于 7μg/L； 除氧器的運行有定壓和滑壓兩種方式，在本設計中，選用定壓運行方式。因此，必須不斷地向熱力系統(tǒng)補充足夠數(shù)量、品質合格的水，以保證汽、水系統(tǒng)的平衡，維持發(fā)電廠的連續(xù)正常運行。蒸汽 循環(huán)過程中雖然采取了各種減少工質損失的措施，仍不可避免地存在一定數(shù)量的工質損失，為維持工質循環(huán)的連續(xù)，需將損失的工質數(shù)量適時的足量補入循環(huán)系統(tǒng)。對中參數(shù)及以下熱電廠的補充水必須是軟化水（除去水中的鈣、鎂等硬垢鹽）。補充水除鹽一般都采用化學處理法。 14 本機組補充 水 150t/h， 20℃，（因為抽汽 70+80t/h）進入凝汽器 ，由于補充水充分利用了低壓回熱抽汽加熱，回熱抽氣做功比較大，熱經濟性提高。 鍋爐排污系統(tǒng)的選定 從鍋爐蒸發(fā)段排出含雜質多的爐水，經擴容器和熱交換器（或只經過擴容器）回收部分工質和熱量，最后排入下水道或其他出處的管道系統(tǒng)稱之為鍋爐排污系統(tǒng)。隨著給水在蒸發(fā)段中不斷蒸發(fā)，除了少量鹽分給蒸汽帶走外，絕大部分留在爐水中，使鍋水含鹽濃度不斷提高，以至影響到蒸汽品質。隨著給水品質的提高，現(xiàn)代直流鍋爐在正常運行時已不再進行排污。 鍋爐排污量與蒸發(fā)量之比稱為鍋爐排污率，即 %100?? DDp pw () 式中 p—— 鍋爐排污率， %； pwD 錯誤 !未找到引用源。 連續(xù)排污時工質和熱量的回收利用系統(tǒng)隨電廠型式不同而有所不同。 對于本設計系統(tǒng)，采用一級排污擴容系統(tǒng)。在分散供熱系統(tǒng)中，熱源和熱用戶的用熱裝置直接結合，或者兩 者相距很近，無需熱網這一中間環(huán)節(jié)就可把熱能從熱源傳遞給用熱裝置。它的熱源為熱電廠的熱電聯(lián)產裝置。另外，尖峰加熱器的疏水自流返回除氧器，而 基本加熱器的疏水則用泵 HDP 打入凝結水管與凝結水匯合。其中輔助冷卻水系統(tǒng)為 7%~10%，除灰渣用水為 2%~4%，水力除灰所需水量取決于燃料燃用量，灰分含量、除灰方法與除塵方法等。 在本設計系統(tǒng)中，冷卻水系統(tǒng)選擇循環(huán)冷卻水系統(tǒng)中的敞開式循環(huán)冷的冷卻方式。 凝汽器的主要功能是在汽輪機的排汽部分建立低背壓，使蒸汽能最大限度地做功，然后冷卻下來變成凝結水，并予以回收。管板將凝汽器殼體分割為蒸汽凝結區(qū)和循環(huán)冷卻水進出口水室；中間管板用于管束的支持和定位。在 汽輪機的初參數(shù)一定時，其背壓越低，理想焓降就越大，蒸汽在汽輪機中做的功就越多。目前，電站汽輪機的背壓一般按 ～ 。 本設計功率較小，機組負荷穩(wěn)定，起停次數(shù)少，故不設旁路系統(tǒng)。 這里取 ηri=78% ③ 機械效率： 取 ηm= 99% ④ 發(fā)電效率： 取 ηg= % ⑤漏氣量 ΔD： ΔD是考慮門桿漏汽及前軸封漏汽的蒸汽余量， 給定前軸封漏汽 ΔDl=，門桿漏汽 ΔDv=ΔD=ΔDl+ΔDv= 雙抽基本參數(shù)分段計算 雙抽必須分為兩個背壓和一個純凝汽輪機來計算，如圖 19 圖 雙抽汽輪機換算成“兩背一凝”示意圖 設則三段的 進汽量分別為 D D D3 各段總功率分別為 P P P3 回熱系數(shù)分別為 m m m3, 相對內效率分別為 ηri ηri ηri3 實際進口焓分別為 h h h3, 則背壓焓分別為 h h hc 各段實際比焓降的計算 （ 1） 第一背壓的實際比焓降 初壓 p1 考慮噴嘴壓損后為 ，由 ， 535℃查焓熵表得到 初焓 h1=3481 初熵 s1=假設等熵，則可由背壓 和 s1=(kg℃） 由排汽壓力 和 s3=(kgh t △(）D△D（ ?? ??? = 13 6 0 0 9 7 4 0）3 . 84 4 . 3 92（ ? ??? = （ MW） （ 2） 第二背壓進汽量 D2 和總功率 P2 由第二章得出的結果知道： 進汽量 D2== （ t/h） 在第二章原則性熱力計算中已知本段有三級回熱抽汽，其中第二高壓加熱器和除氧器共用一個抽汽口，即回熱系數(shù) m2=（ ） = 需要特別指明，回熱系數(shù) m2 僅僅 是以本段背壓進汽總量來計算的，故超出了 的極限也屬正常， m3 亦然，若以三段總進汽量來算， m2 和 m3 都將小于 .。h t △(D ?? ??? = 1 . 8 73 6 0 0 ? ??? = （ MW） 調節(jié)級的詳細熱力計算 (1)確定調節(jié)級進汽量 Dg Dg=DoΔD= ／ h (2)確定速比 Xa 和理想比焓降 Δht 取 Xa=， 取調節(jié)級平均直徑 dm=1100mm ，計算時取 dm=dn=db 由 u=π dm n/60= m/s 和 Ca=u/Xa =， Δht=Ca2/2=， Δht在 70~125kJ/kg 范圍內。 (參見噴嘴葉型表 ) 23 P1 = ε n= 噴嘴葉型選?。哼x取部分蘇字葉柵 TC2A 葉型 選取噴嘴出口角α 1=13176。 (11)動葉高度 蓋度Δ = mm lb=ln+Δ = (12)選取蓋度Δ 對于本機組來說 調節(jié)級： Δ= 壓力級： Δ= (ln20mm) Δ= (20≤ln40mm) Δ= (ln≥40mm) (13)檢驗根部反動度 Ωr Ωr=1(1Ωm) db/(dblb) = Ωr在 ─ 范圍內。 (無限長葉片 ) Δhu39。/Eo =% (27)校核輪周效率 單位質量蒸汽對動葉所作的輪周功 Wu=u (c1 cos(α1)+c2 cos(α2)) = 輪周效率 ηu=Wu/Eo = % 用兩種方法計算所得輪周效率應相近，其誤差要求 Δηu=|ηu39。δhl = (30)計算輪周效率 ηu ηu=Δhu/Eo = % (31)計算葉輪摩擦損失 δhf δhf=ΔPf/G = 其中 ΔPf=K1 (u/100)3 dm2/v2 = ，取 K1= (32)計算部分進汽損失 δhe δhe=δhw+δhs = 鼓風損失 δhw=ξw Δht =Be 1/e (1eec/2) Xa3 Δht = kJ/kg 斥汽損失 δhs=ξs Δht =Ce 1/e Sn/dn Xa Δht = (33)計算級效率和級內功率 級的有效比焓降 Δhi=Δhuδhfδhe = 級效率 ηi=Δhi/Eo = % 級內功率 Pis=G Δhi = kW (34)確定級后參數(shù) 級后壓力 P2 和比焓 h2 由焓熵圖查出。 計算 ΔhtI、 ΔhnI 和 h1t ， ΔhtI=Ca2/2= (π dm n/60/Xa)2 = ΔhnI=(1Ωm) ΔhtI = 查焓熵圖求 V1t = 第一壓力級噴嘴流量為調節(jié)級流量減去前軸封漏汽量，即 GnI=GoI=GgΔGl =噴嘴出口汽流速度 C1t It1 hn2C ??? = 27 由連續(xù)性方程有 GnI=μn An C1t/V1t， 其中流量系數(shù) μn取 而 An=e π dmI lnI sin(α1)，其中取 e=1 求出 ln = ， ln 不小于 12─15mm (2)末級平均直徑的確定 給定 dm z=1210mm (3)確定壓力級平均直徑的變化 根據(jù)《汽輪機原理》所描述的蒸汽通道形狀，確定壓力級平均直徑的變化規(guī)律，通常采用作圖法。 AC 曲線即為壓力級各級直徑的變化規(guī)律。 Dm(平均 )=(AB+(11)+(22)+……+CD)/(m+1) k ， Dm(平均 )= 995mm 式中的 k 為比例尺。如表 1 所示。 (10)最后 按照各級的 dm和 Δht求出相應的各級速比 Xa。 (3)計算噴嘴的理想比焓降 Δhn Δhn=(1Ωm) Δht = (4)計算噴嘴的滯止理想比焓降 Δhn 0 Δhn 0=Δhn+δhco = (5)計算噴嘴的出口汽流理想速度 C1t 01 *2 hnC t ?? =(6)計算噴嘴出口汽流實際速度 C1 C1=φ C1t = ，這里取 φ= (7)計算噴嘴損失 δhn δhn=(1φ2) Δhn 0 = (8)計算圓周速度 u u=π dm n/60 = (9)計算級