【正文】 實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化 ,機(jī)械化 .隧道要的另一 特點(diǎn)是它逆流傳熱 ,能利用煙氣來(lái)預(yù)熱坯體 ,使廢氣排出的溫度只在 200176。實(shí)際生產(chǎn)中，往往是力求使制品被燒使窯內(nèi)溫差盡量減少，它是提高產(chǎn)品合格率的關(guān)鍵所在。包括熱效率要高，單位產(chǎn)品的綜合能源 消耗要少，爐齡要長(zhǎng)。因此，在選擇窯爐時(shí)，為了滿足陶瓷制品的工藝要求，應(yīng)充 分了解窯爐類型及其優(yōu)缺點(diǎn)，考察一些與已投入生產(chǎn)的陶瓷廠，然后結(jié)合本廠實(shí)際情況和必要的技術(shù)論證，方可定之。它把原料的化學(xué)能轉(zhuǎn)變成熱能或直接把電能轉(zhuǎn)變成熱能，以滿足制品焙燒時(shí)所需要的溫度，在期間完成一系列的物理化學(xué)變化，賦予制品各種寶貴的特性。 ③ 經(jīng)濟(jì)性要高。 以上幾點(diǎn)，其中能否滿足所燒制品的熱工制度要求，是衡量陶瓷窯爐性能好壞的重要技術(shù)指標(biāo)。通道兩側(cè)用耐火材料和 保溫材料砌成窯墻，上面為由耐火材料和保溫材料砌筑的窯頂，下部為由沿窯內(nèi)軌道移動(dòng)的窯車構(gòu)成的窯底。本文設(shè)計(jì)產(chǎn)品為直徑 9 英寸、質(zhì)量 的湯盤的隧道窯，年產(chǎn)量為 780 萬(wàn)件，以天然氣為燃料進(jìn)行燒成， 最 高燒成溫度是 1318℃ ，燒成周期為 19h，年工作日時(shí)間為 330 天，入窯水分為 〈 3%，產(chǎn) 品合格率為 95%，夏季室外溫度為 40℃ 。如圖： 圖 裝碼方式 4 ③ 窯車尺寸 棚板間距 10mm ，棚板邊緣與窯車臺(tái)面間距 15mm， 故窯車的尺寸 寬 = 6棚板規(guī)格 480 + 間 距 10 5 + 2邊緣距離 15 = 2930mm 長(zhǎng) = 4棚板規(guī)格 480 + 間距 10 3 + 2邊緣距離 15 = 1950mm 窯內(nèi)寬的確定 隧道窯內(nèi)寬是指窯內(nèi)兩側(cè)墻間的距離，包括制品有效裝載寬度與制品和兩邊窯墻的間距。 因此，窯內(nèi)高初定為：火焰通道 470 + 制品碼裝高度 480mm + 窯車臺(tái)面距棚板 200=1150mm。 另外，為方便調(diào)節(jié)預(yù)熱帶溫度，盡量減少上下溫差，在第 9~13 節(jié)上部設(shè)置噴風(fēng)管，每節(jié)設(shè) 3 根（尺寸 ? 67），一側(cè) 2 根另一側(cè) 1 根，反復(fù)交替，兩側(cè)墻的噴風(fēng)管成交錯(cuò)布置，這樣有利于調(diào)節(jié)該段溫度制度，也能有效攪拌預(yù)熱帶斷面氣流，達(dá)到減小預(yù)熱帶上下溫差的目的。該段采用噴入急冷風(fēng)直接冷卻方式，除急冷首節(jié)（第 43 節(jié)）只在后半節(jié)設(shè)冷風(fēng)噴口（尺寸 ? 67） （上設(shè) 4 個(gè)，下設(shè) 3 個(gè)）外，其余每節(jié)上部設(shè) 5 對(duì)冷風(fēng)噴管，下部設(shè) 4 對(duì)冷風(fēng)噴管，上下噴管交錯(cuò)設(shè)置。為加強(qiáng)出窯前的快速冷卻，在該段第 60~66 節(jié)布置冷風(fēng)噴管，直接鼓入冷風(fēng)，每節(jié) 6 對(duì) —— 上部 3 對(duì)、下部 3 對(duì)，交錯(cuò)排布 . 傳動(dòng)系統(tǒng) 隧道窯對(duì)輥?zhàn)硬牧弦笫謬?yán)格，它要求制輥?zhàn)硬牧蠠崦浵禂?shù)小而均勻，高溫抗氧化性能好，荷重軟化溫度高，蠕變性小，熱穩(wěn)定性和高溫耐久性好，硬度大，抗污能力強(qiáng)。 因 l＝ 400 ㎜，故可得 H 的范圍在： H=(1/31/5)?l～ 133 ㎜，考慮到每節(jié)長(zhǎng) 20xx ㎜，輥距定 為 100 ㎜。砌筑部分，均采用輕質(zhì)耐火隔熱材料。 為了能清除窯內(nèi)任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應(yīng)大于事故處理孔對(duì)角線與對(duì)側(cè)內(nèi)壁交點(diǎn)連線。密封時(shí)為了防止熱氣體外溢，冷風(fēng)漏入等對(duì)燒成制度產(chǎn)生影響。 ② 壓力控制主要靠調(diào)節(jié)煙氣、空氣等流量來(lái)實(shí)現(xiàn)。本設(shè)計(jì)窯體采用裝配式，在每節(jié)窯體中部留設(shè) 1 處寬度為 10mm 的膨脹縫，內(nèi)填礦渣棉，各層磚的膨脹縫要錯(cuò)縫留設(shè)。窯道擋板和擋火墻設(shè)置在同一橫截面上。 窯體加固鋼架結(jié)構(gòu)形式 輥道窯鋼架起著加固窯體的作用，而鋼架本身又是傳動(dòng)系統(tǒng)的本身。鋼架主要由輕質(zhì)方鋼管、等邊角鋼等構(gòu)成，采用焊接工藝，并在焊接處除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。 取室溫 20℃，此時(shí)空氣比熱為 ℃）?3/( NmkJ ； 液化石油氣比熱為 ℃）?3/( NmkJ ； (工業(yè)爐手冊(cè)附表 c40) 查表（燃料及燃燒表 52）并初設(shè)煙氣溫度為 1800℃，此時(shí)煙氣比熱為： cg= ℃）?3/( NmkJ 。根據(jù)上述原則，確定窯體的材料及厚度如下表 71 12 表 全窯所用材料及厚度 節(jié)位置（溫度段） 窯墻 窯頂 材質(zhì) 厚度（ mm） 該段厚度（ mm） 材質(zhì) 厚度（ mm） 該段厚度（ mm） 排煙段（ 19） （ 20300℃） 輕質(zhì)粘 土磚 4 230 405 輕質(zhì)粘 土吊頂磚 250 350 硅藻土磚 1 115 礦渣棉 50 普通硅酸耐火纖維板 100 石棉板 10 預(yù)熱升溫段（ 922） （ 3001050℃ ） 輕質(zhì)粘 土磚 230 405 輕質(zhì)粘土 吊頂磚 250 350 硅藻土磚 115 礦渣棉 50 普通硅酸耐火纖維板 100 石 棉板 10 燒成段（ 2342） （ 10501320℃ ） 輕質(zhì)高 鋁磚 230 455 輕質(zhì)高鋁吊頂磚 250 450 輕質(zhì)粘 土磚 115 含鉻耐火纖維氈 100 含鉻耐火纖維氈 100 普通硅酸耐火纖維板 100 石棉板 10 急冷段（ 4349） （ 1320800℃ ） 輕質(zhì)粘土磚 230 405 輕質(zhì)粘土吊頂磚 250 350 硅藻土磚 115 礦渣棉 50 普通硅酸耐火纖維板 100 石棉板 10 緩冷段（ 5058） （ 800400℃ ） 輕質(zhì)粘土磚 230 405 輕質(zhì)粘土吊頂磚 250 350 硅藻土磚 115 礦渣棉 50 普通硅酸耐火纖維板 100 石棉板 10 13 快冷段（ 5968） （ 40080℃） 輕質(zhì)粘土磚 230 405 輕質(zhì)粘土吊頂磚 250 350 硅藻土磚 115 礦渣棉 50 普通硅酸耐火纖維板 100 石棉板 10 14 8 熱平衡計(jì)算 預(yù) 熱帶及燒成帶熱平衡計(jì)算 熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍 熱平衡計(jì)算以 1h作為時(shí)間基準(zhǔn)，而以 0℃作為基準(zhǔn)溫度。℃）； ?Q1= 38=（ kJ/h） ② 棚板及支柱帶入的顯熱 Q2 22b2 ctGQ ? 其中： bG — 入窯硼板、支柱等窯 具質(zhì)量（ Kg/h）； Gb= kg/h； 2t — 入窯硼板、支柱等窯具的溫度（℃）； T2=38℃ 2c — 入窯硼板、支柱等窯具的平均比熱（ KJ/（ Kg gQ = 38x = （ kJ/h） 熱支出項(xiàng)目 ① 產(chǎn)品帶出顯熱 3Q 333 tcGQ m? （ kJ/h） 其中： mG — 出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量，在物料平衡計(jì)算中已得 mG =； 3t — 出燒成帶產(chǎn)品溫度，為 1320 ℃；此時(shí)產(chǎn)品平均比熱 3c = kJ/(kg? ℃ ) 則： 3Q = mG 3c 3t = 1320 =（ kJ/h） 17 ② 硼板、支柱等窯具帶出顯熱 Q4 4Q = 44b tcG （ kJ/h） 其中：棚板、立柱等質(zhì)量： Gb= 出燒成帶棚板、立柱溫度： t4=1320℃ 此時(shí)棚板、立柱的平均比熱： 4c =+=+ 1320= kJ/(kg 因此，預(yù)熱帶、燒成帶窯體總散熱為各段散熱量之和，即 Q5=+++++++++1=（ KJ/h） 表 散熱計(jì)算結(jié)果 雙側(cè)窯墻散熱面積 Fw 2m 窯墻散熱量（ KJ/h） 5 4 窯頂熱流 18 密度（ w Q1 = = kJ/h 窯頂散熱： 窯頂散熱面積 A= 12=178。 窯墻散熱面積 A= 2 8= m178。 Q1 = = kJ/h t1 t2 t3 q t1 t2 q t1 t2 t3 q t1 t2 q 20 ② 窯頂散熱： 窯頂散熱面積 A= 14= m2 Q2= = kJ/h 950~1050℃段散熱 950~1050℃散熱，窯全高為 1965mm，全寬（包括兩側(cè)窯墻厚度）為 4180mm，長(zhǎng)度為 6m。 窯車蓄熱和散失熱量 Q6 取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占熱收入的 10%。 回帶入上式最終得熱收入 =熱支出 = 22 由于單位時(shí)間產(chǎn)量為 mG = kg/h，液化石油氣熱值 Qd=110000 kJ/ m3, 則單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)品熱耗為： B md GQ =（ kJ/ kg） 列出預(yù)熱帶燒成帶熱平衡表 表 預(yù)熱 帶和燒成帶熱平衡表 分析： 兩者之間存在差值，是因?yàn)轭A(yù)熱帶窯內(nèi)負(fù)壓在該次計(jì)算中忽略了窯底漏入窯內(nèi)風(fēng)帶來(lái)的熱量，實(shí)際上雖然窯車上下壓力控制手段非常完善，但仍有誤差，由于誤差很小所以整個(gè)預(yù)熱帶、燒成帶熱量可認(rèn)為是收支平衡的。 空氣的溫度 ℃20ta ? ，此時(shí)空氣的比熱： ? ℃3mkJ ， xxaaa10 ????? ? ?hkJ 熱支出項(xiàng)目 出窯制品質(zhì)量 mG = hkg ， 窯制品的溫度 ℃80t11? ，比熱 ℃?? 11 。 每個(gè)燒嘴的燃料消耗量為： （ 126/192） =（ hB ?3m ） 燒嘴的熱負(fù)荷： *11000=(kJ/h)/=(Kcal/h) 所以本設(shè)計(jì)采用北京神霧公司的 WDHTCC2 型燒嘴。 29 10 參考文獻(xiàn) [1]、周露亮 《窯爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》 . 景德鎮(zhèn)陶瓷學(xué)院 . . [2]、胡國(guó)林 陳功備 《窯爐砌筑與安裝》 . 武漢理工大學(xué)出版社 .. [3]、 徐維忠 《耐火材料》 . 冶金工業(yè)出版社 . . [4]、 劉振群 《陶瓷工業(yè)熱工設(shè)備》 . 武漢理工大學(xué)出版社 . . [5]、韓昭滄 《燃料與燃燒》 . 冶金工業(yè)出版社 . . [6]、馬建隆 宋之平 《實(shí)用熱工手冊(cè)》 . 水利電力出版社 . . [7]、王秉銓 《工業(yè)爐設(shè)計(jì)手冊(cè)》 . 北京機(jī)械工業(yè)出版社 . . [8]、胡國(guó)林 陳功備 周露亮 《陶瓷工業(yè)窯爐》 .武漢理工大學(xué)出版社 . .