【正文】 寸（厚度，高度，寬 度等） 、形狀（如過度圓角的大?。⒅挝恢?、制造費(fèi)用、自然頻率、材料特性等。在設(shè)計(jì)過程中若能較合理地選擇各種因素，對(duì)于建筑經(jīng)濟(jì)性起到至關(guān)重要的作用。吊車起吊高度以及庫房堆積高度對(duì)廠房?jī)舾叩南拗频?。單梁橋式吊車自重輕，適用于工廠倉庫對(duì)貨物吊裝量不大且運(yùn)轉(zhuǎn)不甚頻繁的作業(yè)場(chǎng)所，小車采用電動(dòng)葫蘆與之配套。截面優(yōu)化的實(shí)現(xiàn)方法有二種。除腹板高度變化外，厚度也可根據(jù)需要變化 。下翼緣的寬度、厚度 。工程設(shè)計(jì)從形式上看，是一種基于嚴(yán)格的力學(xué)和數(shù)學(xué)法則的精確運(yùn)算過程 。這種方法不但計(jì)算次數(shù)少，而且可以人工干預(yù)截面優(yōu)化范圍，快速地得到比較理想的截面尺寸。 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 開題報(bào)告 3．進(jìn)展情況 剛架的具體優(yōu)化問題（ 合理跨度和最優(yōu)間距確定） （ 1） 合理跨度的確定 不同的生產(chǎn)工藝流程和使用功能在很大程度上決定著廠房的跨度。當(dāng)檐高為 12m 時(shí) (其他情況同上 )，跨度在 1848m 之間的的剛架用鋼量 (Q235B)為2540kg/m2 ,當(dāng)檐高超過 18m 時(shí)，宜采用多跨剛架 (中間設(shè)置搖擺柱 )，其用鋼量較單跨剛架節(jié)約 %左右，因此，設(shè)計(jì)者應(yīng)根據(jù)具體要求在選擇方案時(shí)選擇較為經(jīng)濟(jì)的跨度，不宜盲目求大跨度。綜合各項(xiàng)用鋼量表明，對(duì)一定條件下的輕鋼房屋而言存在一最優(yōu)柱距。但屋面結(jié)構(gòu)，包括屋面板和檁條，其活荷載要提高到 ,《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》征求意見稿規(guī)定不上人屋面的活荷載為 ，但構(gòu)件的荷載面積大于 60m2 的可乘折減系數(shù) 。 （ 2） 屋脊垂度要控制 框架斜梁的豎向撓度限值一般情況規(guī)定為 1/180,除驗(yàn)算坡面斜梁撓度外，是否要驗(yàn)算跨中下垂度 ?過去不明確，可能不包括屋脊點(diǎn)垂度。有的度本來就小，脊點(diǎn)下垂后引起屋面漏水，是漏水的原因之一。在廠房中，的確是有用硂柱和鋼桁架組成的框架，但此時(shí)梁柱只能鉸接，不能剛接。應(yīng)當(dāng)指出，硂柱加鋼梁作成排架是可以的，但將剛架的鋼柱換成硂柱，而鋼梁不變，是不行的。有效寬度理論是在《冷彎薄壁型鋼構(gòu)件技術(shù)規(guī)程》中講的，有的設(shè)計(jì)人員恐怕還不了解，甚至有些設(shè)計(jì)軟件也未考慮。 [14] 4. 存在問題 規(guī)范還需進(jìn)一步完善 我國關(guān)于輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)涉及到的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)很多，交叉性很強(qiáng)，有國家標(biāo)準(zhǔn)，也有協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)文件?！堕T規(guī)》中規(guī)定的剛架形式均為單屋脊的情況，而在實(shí)際工作中，對(duì)于跨度方向較大的廠房，由于工藝流程或業(yè)主對(duì)外觀等的要求經(jīng)常會(huì)遇到采用多屋脊的情況，結(jié)構(gòu)形式、吊車級(jí)別、主要結(jié)構(gòu)材料等均與門剛結(jié)構(gòu)差不多，若設(shè)計(jì)時(shí)按照《鋼規(guī)》的規(guī)定，會(huì)造成不必要的浪費(fèi)，也不太合理，因此設(shè)計(jì)人員往往會(huì)參照《門規(guī)》來進(jìn)行 設(shè)計(jì)，此時(shí)會(huì)遇到一些比較具體的問題，在《門規(guī)》中并沒有相關(guān)的規(guī)定，如風(fēng)荷載體型系數(shù)的選擇等。因此，加速計(jì)算機(jī)相關(guān)軟件的研究，完善輕鋼結(jié)構(gòu)軟件，是我國輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)發(fā) 展的關(guān)鍵，同時(shí)，也建議規(guī)范對(duì)相關(guān)部分做出更明確的計(jì)算方法和規(guī)定。因此 ,腹板深度 范圍 可能為 減去 2 到 4。 腹板屈曲強(qiáng)度須能抵抗這 些 擠壓作用。 此外 ,考慮 到 腹板屈曲 ， 可能需要減少在壓縮翼緣允許彎曲 應(yīng) 力。參考圖521， 總截面的慣性矩軸 xx Ix =Ix(web) +Ix(flanges) 當(dāng) 忽略翼緣 面 自身形心軸的慣性， 可 假設(shè) h? （ dtf ），近似慣性總值可表示為 Ix = tw h3 /12+2Af (h/2) 2 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) 截面模數(shù)（ S）表示，并假設(shè) h? d Sx = tw h3 /12/h/2+2Af (h/2)2 /h/2 = tw h2 /6+Af h 圖 521 主梁命名 所 需 的 Sx =M/Fb ，因此， M/Fb =tw h2 /6+Af h 以及 所 要求 的 Af =M/Fb htw h/6 注： Af =一個(gè) 主 梁翼緣 的面積 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) h=梁腹板的深度 Fb =壓縮翼緣的允許彎曲應(yīng)力 M=繞 XX軸的最大彎矩 在此表達(dá)式 M/（ Fb h） 中， 假設(shè)無梁腹板的 作用， 所需的第一部分翼緣面必要 能 抵抗彎矩 M。此 I形板梁的翼緣上限是 在 非緊 湊 形狀列表 中 。 數(shù)學(xué)表達(dá)為： b/t? 95/ cx kF/ 注 : b=全部名義翼緣寬度的一半 (bf /2) t=翼緣厚度（ TF） Fy =規(guī)定的最小屈服應(yīng)力（ KSI） (組 合梁 的 屈服應(yīng)力 ,用有效翼緣的強(qiáng)度儲(chǔ)備 Fyf 代替 ) Kc =擠壓元素約束系數(shù) 如果 h/ 70 年 ,ck 可以確定為 Kc =（ h/t） 否則， Kc 取 。當(dāng)這種情況發(fā)生時(shí)，允許的翼緣應(yīng)力不得超 過 bF ’ ? bF [ /Af (h/tw 760/ bF )]Re ASDS Ep(G21) 注： bF =在 ASDS， f章 確定 適用的彎曲應(yīng)力 Aw =腹板的面積 Af =壓縮翼緣面積 bF ’= 由于 大部分腹板的深厚比， 在 壓縮翼緣板梁允許減少的彎曲應(yīng)力 Re =組 合梁 系數(shù)對(duì)非組合梁取 括號(hào)內(nèi)的 []是板梁的彎曲強(qiáng)度折減系數(shù)，指定 的 Rpg 在 ASDS，部分 G2 中。這是 不 必要的， 因?yàn)楫?dāng)彎矩 明顯下降 時(shí)， 他們可能會(huì)減少。這是 在 第 53中 討論。這種行為被稱為張力場(chǎng)作用， 并且 加筋肋的設(shè)計(jì)必須考慮到增加的壓縮 荷載 。 當(dāng) 需要中間加 勁 肋，間距必須 符合 腹板實(shí)際 的 剪應(yīng)力不超過 ASDS 方程（ F4 2）或（ G31） (如適用 ) vF 的值。 剩余 中間加 勁 肋的間距計(jì)算可能是基于傳統(tǒng)的設(shè)計(jì)方法。 當(dāng)需要加勁肋時(shí)，他們必須滿足最低慣性 彎矩 的要求，是否有張力 場(chǎng)的作用 。此區(qū)域的要求，是張力 場(chǎng)作用 過程中的中間加勁肋 能 提 供足夠的抗壓能力。 此外， 在 ASDS， B5 部分 ，表 中 ， 主梁加勁 肋 寬 厚 比不得超過 95/yF。 支 承加勁肋是否需要在集中荷載下或反 作用力 的測(cè)定 ， 使用相同的標(biāo)準(zhǔn)： ASDS 方程（ K12）和（ K13）為腹板屈服（ K14）和（ K15）為腹板損壞。 對(duì)于第三個(gè)考慮，側(cè)移腹板 的 屈曲， 當(dāng)其中 翼緣 對(duì) 相對(duì)水平運(yùn)動(dòng)不 受 限制則適用。 如果板 梁 是連接在板兩端的列和 /或角度，端支承加勁肋通常是不必要的。加強(qiáng)板也 必須 檢查 局部 承載的壓力。 一般來說，這個(gè)連接是間歇角焊縫 ,焊縫 之間的 凈距離 不能超過腹板厚度的16 倍或 10英寸 。此外，焊縫必須勻稱傳輸任何直接荷載作用到腹板的翼緣，除非提供傳輸有直接影響，例如負(fù)荷通過 支 承加勁肋。 使用 vv =w/12（其中 W是分布負(fù)載 千磅 每英尺或磅每英尺）作為直接應(yīng)用于翼 緣每線性英寸剪切 力 ， vrr vvv 22 ?? 連接必須能夠傳輸剪切力 Vr 。 therefore, M/Fb =tw h2 /6+Af h and required Af =M/Fb htw h/6 where Af = area of one girder flange h = depth of the girder web Fb = allowable bending stress for the pression flange 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) M= maximum bending moment with respect to xx axis The first portion of this expression M/(F b h) represents the required flange area necessary to resist the bending moment M, assuming no contribution by the girder web. Since the web does furnish some bending moment resistance, however, the second term (tw h/6) is included. Based on the puted required flange area, actual proportions of the flange can be determined by taking into account additional ASDS criteria. To prevent a localized buckling of the pression flange, the ASDS, Section B5 and Table , places an upper limit on the widththickness ratio of the flange. This upper limit for the flange of an Ishaped plate girder is that tabulated for a nonpact shape in Table . The nonpact classification is used, since it is not likely that girder dimensions will be such that a pact section is produced. Therefore, in general, the maximum allowable bending stress is taken as y . For the flange to be considered fully effective (not subject to further allowable stress reductions), the widththickness ratio of the pression flange may not exceed cx kF/ . This may be expressed mathematically as b/t? 95/ cx kF/ where b= half the full nominal flange width (t//z) t= the flange thickness (tf ) Fy =the specified minimum yield stress (ksi) (for a hybrid girder, use the yield strength of the flange Fyf instead of Fy ) 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) 參考文獻(xiàn) kc = a pressive element restraint coefficient If h/t70, kc is determined from Kc =（ h/t） Otherwise, kc is taken as . h is defined as the clear distance between flanges. Values of cy kF / are tabulated in Table 5 of the Numerical Values section of the ASDS for the case where k c =. For A36 steel the maximum flange plate width (for a fully effective flange) is determined from b/t=bf /2tf from which maximum bf =2（ tf ） = tf As was mentioned previously, a reduction of the allowable bending stress in the pression flange due to web buckling will be necessary if the web depththickness ratio exceeds 760/ bF . When this occurs, the allowable flange stress may not exceed Fb ’? Fb [(h/tw 760/ bF )] Re ASDS Ep(G21) Modified where