【正文】 9 3 1 .5??，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù) z? 來考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響。 其 計(jì)算過程如下： 8 4 . 8 6 5 4 . 5 1 4 14 . 8 6 5 1 . 8 8 . 622F k N???? ? ? ? ????? 7 4 . 8 6 5 4 . 5 1 4 4 . 5 1 4 4 . 1 4 7 13 . 6 1 6 . 2 42 2 2F k N??? ? ? ? ? 6 4 . 5 1 4 4 . 1 4 7 4 . 1 4 7 3 . 7 8 4 13 . 6 1 4 . 9 32 2 2F k N????? ? ? ? ????? 同理 : 5 kN? 4 kN? 3 kN? 2 kN? 1 2 . 9 0 3 2 . 7 2 6 1 6 . 1 3( 2 . 7 2 6 ) 1 . 8 2 . 7 2 6 1 3 . 3 42 2 2F k N?? ? ? ? ? ? ? 20 圖 （ a） 風(fēng)荷載沿房屋高 度的分布（單位： kN/m） 21 圖 （ b） 等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載（單位： kN） 22 地震荷載 基本資料 該辦公樓位于 7 度設(shè)防區(qū)，基本地震加速度為 ； Ⅱ 類場地第一組，設(shè)計(jì)特征周期 ? ；多遇地震時(shí)，水平地震影響系數(shù)的最大值 max ? ? ；結(jié)構(gòu)的基本周期1 ? 。計(jì)算地震作用時(shí)，建筑物的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件的自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值和各可變荷載組合值之和，各可變荷載的組合值系數(shù)如下： 雪荷載： 屋面活荷載： 不計(jì)入 由表 +各層柱重，可以算得各層自重標(biāo)準(zhǔn)值： 對(duì)于屋面： ? ?8 4 . 7 2 5 1 3 . 2 3 . 1 5 3 2 3 . 0 1 6 2 . 4 2 3 . 0 1 6 2 . 1 1 6 . 4 4 1 . 50 . 5 2( 2 1 1 . 6 5 2 0 9 . 5 2 ) 2 0 . 6 0 . 6 2 5 3 . 6 0 . 5 4 1 2 1 0 . 7 6G kN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 對(duì)于第 27 層： ? ?27 1 7 . 6 8 5 1 3 . 2 3 . 1 5 3 2 1 . 0 8 4 2 . 4 2 1 . 0 8 4 2 . 1 1 5 . 0 6 1 . 5 0 . 5 22 5 9 . 2 4 2 2 9 7 . 4 5 2 0 . 6 0 . 6 2 5 3 . 6 4 1 6 9 8 . 2 2G kN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 對(duì)于第 1 層： ? ?2 2 . 3 6 1 3 . 2 3 . 6 7 5 3 2 1 . 0 8 4 2 . 4 2 1 . 0 8 4 2 . 1 1 5 . 0 6 1 .5 0 . 5 23 . 6 4 . 53 0 7 . 3 6 2 3 3 2 . 7 1 2 0 . 6 0 . 6 2 5 4 0 . 7 0 7 2 5 4 2 1 8 6 . 622iGkN? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 由表 可算得各層活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，屋面只算雪荷載： 23 對(duì)于屋面： ? ?8 1 . 6 8 2 . 4 1 . 6 8 2 . 1 1 . 5 1 . 2 0 . 5 2 ( 7 . 3 0 8 1 1 . 4 4 8 ) 2 5 4 . 4 3Q k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 對(duì)于第 27 層： ? ?27 8 . 4 2 . 4 8 . 4 2 . 1 6 1 . 5 0 . 5 2 3 6 . 5 4 2 5 7 . 2 4 2 2 7 2 . 1 6Q k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 對(duì)于第 1 層： ? ?1 8 . 4 2 . 4 8 . 4 2 . 1 6 1 . 5 0 . 5 2 3 6 . 5 4 2 5 7 . 2 4 2 2 7 2 . 1 6Q k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 將以上計(jì)算結(jié)果匯總，得到各層重力荷載代表值，詳見表 。線剛度按下式計(jì)算： EIi l? 27 表 第 ③ 軸框架梁幾何參數(shù) 層次 斷面 h b（ mm2） 跨度（ mm） 矩形截面慣性矩（ mm4） 折算慣性矩（ mm4） 線剛度 i（ N （ 1）計(jì)算桿固端彎矩： 將梯形或三角形分布荷載按固端彎矩等效的原則折算成均布荷載： 梯形荷載折算公式： 2 3 39。58epp? 其中： 39。 分配系數(shù)計(jì)算公式：1ii niiSS???? 其中： iS 為轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，兩端固支桿 4iSi? ，一端固支，一端滑動(dòng)固支桿 iSi? n 為該節(jié)點(diǎn)所連接的桿件數(shù)。 注：圖中單線條表示第一次分配結(jié)束，雙線條表示第二次分配結(jié)束，虛線表示固端彎矩，粗實(shí)線表示最終桿端彎矩。 由此，柱中軸力 68 .3 9 17 .0 6 20 9. 52 29 4. 97BBN V V P k N? ? ? ? ? ? ?左 右 按以上方法，將第 ③ 軸橫向框架各個(gè)桿件桿端剪力和柱軸力計(jì)算出來，列表如下： 表 恒載作用下軸線處梁端剪力 層次 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 ABVV? BCVV? ABVV?? BCVV? AV BV BCVV? 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 由以上計(jì)算，繪出恒載作用下的剪力圖。11(1 2 )epp??? ? ? 其中： 011 02 12ll? ??； 39。p 為三角形分布荷載的最大值。 由此計(jì)算出各個(gè)桿件分配系數(shù)，標(biāo)繪于計(jì)算簡圖上。 計(jì)算方法 : 柱軸力＝柱頂集中力（包括柱自重）＋梁端剪力 以八層 A 柱為例，具體計(jì)算如下： 根據(jù)前面荷載計(jì)算，柱頂集中力 P ＝ ()? 柱兩端受梁剪力分別為： 0V ?A左 ， kN?A右 ()? ?？砂聪卤碛?jì)算： 表 D 值法 樓層 簡圖 K α 一般層 1 2 3 42ci i i iK i? ? ?? 2KK?? ? 底層 12ciiK i?? KK? ?? ? 根據(jù)各柱 D 值，將該層剪力分配至各個(gè)柱的反彎點(diǎn)處，其中反彎點(diǎn)處無彎矩，僅有剪力，由此便可利用求得的剪力與反彎點(diǎn)高度求出柱端彎矩；然后利用節(jié)點(diǎn)平衡，按梁抗彎剛度求出各個(gè)梁端彎矩；最后，利用求得的彎矩，可解出剪、軸力。 m) M 下（ kN 三項(xiàng)一起直接列表計(jì)算如下： 表 左風(fēng)載作用下梁端彎距和剪力及柱軸力 計(jì)算 層次 邊梁 走道梁 柱軸力 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 邊柱 N 中柱 N 8 3 7 3 6 3 5 3 4 43 3 3 3 2 3 1 3 表中剪力為梁兩端剪力的絕對(duì)值 ,柱軸力以拉力為正 已知風(fēng)載作用下的內(nèi)力，作出其內(nèi)力圖如下： 51 圖 風(fēng)載彎矩圖 52 水平地震作用內(nèi)力 以底水平地震作用的計(jì)算方法同風(fēng)荷載完全相同 ,直接列表求解如下 : 表 左地震荷載作用下柱端彎距計(jì)算 層數(shù) 層高（ m） 層間剪力（ kN） 單層剛度 A， D 軸柱 D 值 剪力值（ kN） 反彎點(diǎn)高度 y（ m） M 上（ kN m) 8 87500 25920 7 87500 25920 6 87500 25920 5 87500 25920 4 87500 25920 3 87500 25920 2 94500 27830 1 68060 18250 53 表 左地震荷載作用下梁端彎距和剪力及柱軸力計(jì)算 層次 邊梁 走道梁 lbM rbM l bV lbM rbM l bV 8 3 7 3 6 3 5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 柱軸力 邊柱 N 中柱 N 表中剪力為梁兩端剪力的絕對(duì)值 ,柱軸力以拉力為正 54 圖 左震彎矩圖 55 內(nèi)力組合 彎矩調(diào)幅 （此節(jié)藍(lán)底內(nèi)容可根據(jù)你的實(shí)際情況選擇是否調(diào)幅，若梁端彎矩值不大，可不調(diào)，也可在內(nèi)力組合時(shí)考慮彎 矩調(diào)幅） 為了減小支座處負(fù)鋼筋的數(shù)量，方便鋼筋的綁扎與混凝土的澆搗；同時(shí)為了充分利用鋼筋，以達(dá)到節(jié)約鋼筋的目的。 0 . 8 8 4 . 2 3 6 7 . 3 8BBM M k N?? ? ? ? 39。002AB cMM MM? ?? 39。為滿足強(qiáng)剪弱彎的要求進(jìn)行的內(nèi)力調(diào)整，對(duì)我們而言，如果沒進(jìn)行抗震計(jì)算，或雖進(jìn)行了但因框架抗震等級(jí)較低以致通過計(jì)算來進(jìn)行調(diào)整 —— 詳見抗震規(guī)范 —— 時(shí)，無需按他的方法進(jìn)行調(diào)整，但我們配筋時(shí)選擇的內(nèi)力，必須換算成支座邊緣處得剪力和彎矩，可參閱其他資料） 將梁剪力由軸線處調(diào)支支座處 ,并求梁跨間的最大正彎矩 (考慮地震作用的內(nèi)力組合 ): 由于本工程的特殊性 ,現(xiàn)只把內(nèi)力表中的一層 ,四層 ,八層進(jìn)行梁截面設(shè)計(jì) ,計(jì)算跨間最大彎矩過程如下 : 一層 AB 跨 : 由公式知 : 121 (1 )22ABA MMV q l q ll ?? ?? ? ? ? 梁上荷載設(shè)計(jì)值 : 1 1 .2 2 2 .3 6 2 6 .8 3 /q k N m? ? ? 2 1. 2 ( 21 .0 84 0. 5 8. 4) 30 .3 4 /q k N m? ? ? ? ? 58 左震時(shí) : 4 7 8 . 1 9 / 0 . 7 5 5 9 0 . 0 3 / 0 . 7 5 0 . 5 2 6 . 8 3 6 . 66 . 62 . 10 . 5 ( 1 ) 6 . 6 3 0 . 3 4 5 9 . 0 06 . 6AVkN?? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? 則 MAXM 發(fā)生在左支座 . 1 . 3 1 . 01 . 3 5 9 8 . 1 ( 1 0 7 . 4 3 0 . 5 1 8 . 3 8 ) 6 6 0 . 9 1M A X E K G KM M M k N m? ? ?? ? ? ? ? ? 0. 75 66 0. 91 49 5. 68R E M A XM k N m? ? ? ? ? 右震時(shí) : 6 8 8 . 1 1 / 0 . 7 5 3 6 6 . 5 5 / 0 . 7 5 0 . 5 2 6 . 8 3 6 . 66 . 62 . 10 . 5 ( 1 ) 6 . 6 3 0 . 3 4 3 6 9 . 8 7 06 . 6AVkN?? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 13 6 9 . 8 7 ( 2 2 6 . 8 3 3 0 . 3 4 ) 2 . 1 2 8 1 . 6 7 02? ? ? ? ? ? 212369 .87 30. 342 2 26. 83 30. 34AlVqx m mqq?? ? ? ?? ? ? ??? 則 MAXM 發(fā)生在右支座 . 1. 3 49 0. 55 ( 11 4. 01 0. 5 20 .2 9) 51 3. 56M A XM k N m? ? ? ? ? ? ? 0. 75 51 3. 56 38 5. 17R E M A XM k N m? ? ? ? ? 剪力計(jì)算 :AB 凈跨