【正文】 隨著國民經濟和電力負荷的迅速增長，電網容量也隨之增長，電力需求越來越 大，發(fā)展電力產業(yè)已刻不容緩。 57 第八章 制粉系統(tǒng)設備選型 50 第 7 章 燃燒系統(tǒng)設計計算 46 第 6 章 旁路系統(tǒng)的確定 45 設備選型： 33 給水系統(tǒng)概述 29 低壓加熱器 H6 抽汽管道選型 27 低壓加熱器 H3 抽汽管道選型 25 主蒸汽支管管選型（即：汽機進汽管） 24 排汽管道管徑的計算 24 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 2 低壓加熱器 H7 相關抽汽管道的計算 23 通除氧器管道的計算 22 第三級高壓加熱器 H3 抽汽管道的計算 14 新汽量 0D 計算及校核 9 本設計選用汽輪機 8 本設計鍋爐機組選用 7 電廠鍋爐的安全經濟指標 7 一般電廠鍋爐分類 7 鍋爐選型 4 本設計熱力系統(tǒng)簡介 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 1 目錄 摘 要 5 第 2 章 基本熱力系統(tǒng)確定 9 汽輪機分類 11 整理原始資料 12 全面性熱系統(tǒng)計算 20 相關計算公式 22 第二級抽汽管道內徑的計算 24 低壓加熱器 H8 相關抽汽管道的計算 26 第一級抽汽管路選型 30 低壓加熱器 H8 抽汽管路選型 35 給水泵的揚程 35 給水泵流量 36 前置泵和液力偶合器 36 前置泵與主給水泵的連接 38 回熱加熱器的型式 47 三級旁路系統(tǒng) 47 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 3 兩級旁路串聯(lián)系統(tǒng) 47 整機旁路系統(tǒng) 48 協(xié)調啟動參數和 流量 48 保護再熱器 52 鍋爐的熱力系統(tǒng) 55 鍋爐排煙溫度的選擇 55 熱空氣溫度的選擇 57 原始資料 原則性熱力系統(tǒng)具有以下特點： （ 1）只表示工質流過時狀態(tài)參數發(fā)生變化的各種必須的熱力設備，同類型同參數的設備再圖上只表示 1 個 。對于熱電廠，無論是同種類型的供熱機組還是不同類型的供熱機組，全廠的對外供熱的管道和設備是連在一起的，原則性熱力系統(tǒng)較為復雜。其中鍋爐為國外引進的 1025t/h“ W” 火焰煤粉爐；汽輪機為國產亞臨界、一次中間再熱 300MW 凝式汽輪機。其中第一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽分別供四臺低壓加熱器，第四級抽汽作為 壓力除氧器的加熱汽源。從而提高了系統(tǒng)的熱經濟性。凝汽器為 單軸雙缸排汽 反動凝汽 。本機組有 8 級非調整抽汽，在第 1～ 3 級抽汽供 3 臺高壓加熱器 ,第 4 級抽汽供除氧器、鍋爐給水泵小汽輪機及輔助蒸汽用汽 ,第 5～ 8 級抽汽供 4 臺低壓加熱器用汽。加熱器疏 水采用逐級自流方式，最后流入凝汽器熱井。壓力最低的 H H8 低壓加熱器位于凝汽器喉部化學補充水 maD 從凝汽器補入。中壓缸的軸封漏汽也按壓力不同，分別引進均壓箱 (P)和軸封加熱器 (R)。其作用是使燃料在爐內燃燒放熱，并將鍋爐內工質由水加熱成具有足夠數量和一定品質（氣溫和氣壓）的過熱蒸汽，供汽輪機使用。常用符號 De表示，單位為 t/h(或 kg/s)。鍋爐設計時所規(guī)定的蒸汽溫度和壓力稱為額定蒸汽溫度和額定 蒸汽壓力。大型電廠鍋爐為實現(xiàn)安全、經濟運行、大都設置一套高度可靠的自動化控制裝置 — 自動化程度高。連續(xù)運行小時數越長，事故率越低，可用率越高，鍋爐的安全可靠性就越高 。在火力發(fā)電廠，鍋爐將燃料的化學能轉變?yōu)檎羝臒崮?，汽輪機將蒸汽的熱能轉變?yōu)闄C械能，發(fā)電機將轉軸的機械能轉變?yōu)殡娔?。 （ 2）反動式汽輪機：主要由反動級組成，蒸汽在噴管葉柵（或靜葉柵）和動葉柵中都進行膨脹，且膨脹程度大致相同 。 （ 3）抽汽背壓式汽輪機：為了滿足不同用戶和生產過程的需要，從背壓式汽輪機內部抽出部分壓力較高的蒸汽用于工業(yè)生產，其余蒸汽繼續(xù)做功后以較低的壓力排除，供工業(yè)生產和居民采暖的汽輪機。 （ 1）低壓汽輪機：主蒸汽壓力為 ～ （ 2）中壓汽輪機：主蒸汽壓力為 ～ （ 3）高壓汽輪機：主蒸汽壓力為 ～ （ 4）超高壓汽輪機：主蒸汽壓力為 ～ （ 5）亞臨界汽輪機：主蒸汽壓力為 ～ （ 6）超臨界汽輪機：主蒸汽壓力大于 （ 7）超超臨界壓力汽輪機：主蒸汽壓 力大于 32MPa 。rhp =, ? rht =℃ 。 本設計選用 。經過再熱的蒸汽從汽輪機前部由再熱主汽管進入 2 個中壓再熱調節(jié)聯(lián)合閥，再經過 2 根中壓導汽管將蒸汽從下部導入高中壓外缸的中壓缸，再經過中壓通流部分后，經過一根連通管進入低壓缸，蒸汽從中央流入，再從 2 個排汽口排入凝汽器。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 13 全面性熱系統(tǒng)計算 表 項目 單位 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 SG C 加熱蒸汽 抽汽壓力 MPa 4 3 1 4 32 56 — 554 抽汽壓損 % 7 7 7 7 7 7 7 7 — — 加熱器汽側壓力 MPa — 抽汽焓 kJ/kg — 軸封汽焓 kJ/kg — — — 3361 — — — — 3284 — 飽和水溫度 ℃ 飽和水焓 kJ/kg 1195.2 1042.8 851 710.7 572.5 443.8 370.8 265.5 411.5 145.5 被加熱水 加熱器端差 ℃ 0 0 0 — 0 加熱器出口水溫 ℃ — — 加熱器水側壓力 MPa — 加熱器出口水焓 kJ/kg 1198.8 1050.7 861.1 710.7 561.7 435.7 363.1 258.5 — 145.5 疏水 疏水冷卻器端差 ℃ 6 6 6 — — — — — — — 疏水冷卻器 出口水溫 ℃ — — — — — — — 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 14 疏水冷卻 器 疏水焓 kJ/kg 1079.5 885 759.3 — — — — — — — 回熱抽汽系數與凝氣系數的計算 采用相對量方法進行計算。44+ pu? ? ?? 由除氧器的物質平衡可知除氧器的進水系數為 39。445( ) / ( ) ( )dw w d w w s g s g wwh h h h h hhh? ? ?? ? 內蒙古科技大學畢業(yè)設計 16 ( 7 1 0 . 7 5 6 1 . 7 ) /0 . 9 8 0 . 1 9 8 9 3 ( 7 5 9 . 3 5 6 1 . 7 ) 0 . 0 1 3 ( 3 3 6 1 5 6 1 . 7 )3 1 3 2 . 4 5 6 1 . 7??? = 39。55( ) / 0 . 7 5 8 3 7 3 2 ( 5 6 1 . 7 4 3 5 . 7 ) /0 . 9 8 0 . 0 4 1 1 9 8 2 9 3 9 . 2 5 7 2 . 5c w whhhh??? ?? ? ? H5 的疏水系數 55 ???? （ 6） 6 號低壓加熱器（ H6） 同理，有 39。39。 39。77( h ) / ( )c w w dh h hhh? ? ?? 0 . 7 5 8 3 7 3 2 ( 3 6 3 . 1 2 5 8 . 5 ) /0 . 9 8 0 . 0 6 3 1 3 1 ( 4 4 3 . 8 3 7 0 . 8 )2 6 6 9 . 2 3 7 0 . 8??? ? （ 8） 8 號低壓加熱器（ H8）與軸封加熱（ SG） 為了計算方便，將 H8 與 SG 作為一個整體考慮，采用 所示的熱平衡范圍內蒙古科技大學畢業(yè)設計 17 來列出物質平衡和熱平衡式。ch 為基準的熱平衡式，得 39。 39。 39。ep 為 39。 汽水管道的介質流速一般按 DL/T 5054— 1996《火力發(fā)電廠汽水管道設計技術規(guī)定》中推薦的管道介質流速來選取，詳見表 4 在推薦的介質流速范圍內選擇具體流速時，應注意管徑大小、參數高低的影響，對于直徑小、介質參數低的管道，宜采 用較低值。224 0 0 5 0 1 1 3 6 . 1 25 9 4 . 7 0 . 0 1 9 9 1 5 9 4 . 7GG ?? ??? ? ???/th 已知實際最大流量： 1025 /G t h? 39。222 2 5 5 0 3 5 9 . 6 5 5 /5 9 4 . 7 0 . 0 1 9 9 5 9 4 . 7GG t h?? ??? ? ??? 已知實際最大流量： 306 /G t h? 39。221 7 5 4 0 7 4 .4 4 0 1 /5 9 4 .7 0 .0 4 6 5 3 5 9 4 .7GG t h?? ??? ? ??? 已知