水閘計(jì)算書_secret-預(yù)覽頁
【正文】 中墩：縫墩：底板：二、閘室各部分重量名稱門前上游段(t) 門后下游段(t)縫墩中墩工作橋2323交通橋啟閉機(jī)室閘門22底板水重∑三、底板受力分析以正常運(yùn)用情況(風(fēng)壓力方向往下游)為例，計(jì)算情況如下：(一)求不平衡剪力門前段：浮托力=23= ↑滲透壓力=23= ↑地基反力=23= ↑不平衡剪力Q=∑W= ↑門后段：浮托力=23= ↑滲透壓力=23= ↑地基反力=23= ↑不平衡剪力Q=∑W= ↓取Q==(二)不平衡剪力分配每個(gè)中墩分配的不平衡剪力==每個(gè)縫墩分配的不平衡剪力==底板分配的不平衡剪力==(三)底板荷載計(jì)算(1)上游段① 均布荷載底板不平衡剪力：= ↑底板自重：= t/m ↓水重：= ↓浮托力：23= t/m ↑滲透壓力：23= t/m ↑q=+－－－= t/m ↓②中墩集中荷載中墩不平衡剪力：= ↑ 中墩自重：= t ↑工作橋、啟閉機(jī)室：= ↓P中=+－= t ↓③縫墩集中荷載縫墩不平衡剪力：= ↑ 縫墩自重：= t ↓工作橋、啟閉機(jī)室：= ↓P縫=+－= t ↓(2)下游段② 均布荷載底板不平衡剪力：= ↓底板自重：= t/m ↓水重：= ↓閘門：23= t/m ↓浮托力：23= t/m ↑滲透壓力：23= t/m ↑q=+++－－= t/m ↓②中墩集中荷載中墩不平衡剪力：= ↓中墩自重：= t ↓工作橋、啟閉機(jī)室：= ↓P中=++= t ↓③縫墩集中荷載縫墩不平衡剪力：= ↓縫墩自重：= t ↓工作橋、啟閉機(jī)室：= ↓P縫=++= t ↓底板荷載簡圖如下：與此類推，其它工況底板受力計(jì)算成果如下表：水閘底板受力計(jì)算成果表工況地基應(yīng)力(t/m2)不平衡剪力(t)底板受力備注σmaxσminQq(t/m)P中(t)P縫(t)正常運(yùn)用情況門前段①門后段②門前段③門后段④地震情況門前段⑤門后段⑥門前段⑦門后段⑧經(jīng)分析，底板內(nèi)力計(jì)算只選取受力較大的4種工況：門前段：③、⑦ 門后段：②、⑥四、底板內(nèi)力計(jì)算及配筋經(jīng)地基處理后地基變形模量E0=300kg/cm2,200砼彈性模量取Eh=105 kg/cm2=105 kg/cm2，則梁的柔度指數(shù)由于地質(zhì)鉆探表明，底板下壓縮層深度=24m，則＞2，按半無限深彈性地基梁法計(jì)算內(nèi)力。(二)板上荷載產(chǎn)生內(nèi)力(1)均勻荷載q：Q=， M=(t=15)000(2)集中荷載P中：Q=， M=(t=10，α=0)5043362924191411960221713107532100(3)集中荷載P縫：Q=177。(t=10，α=177。(3) 彎矩綜合考慮邊荷載的影響情況，底板各部位彎矩情況如下：門前段000000000000門后段000000000000第二節(jié) 水閘閘墩計(jì)算一、中墩正常運(yùn)用情況閘墩底部截面上下游處的應(yīng)力式中∑W—垂直力的總和；∑M—各力對閘墩底截面重心軸的力矩總和；A—閘墩底截面面積，A=BL==18m2；I—閘墩底截面對Ⅰ－Ⅰ軸的慣性矩，I=B()3/12=名稱W(t)M(tm)縫墩自重工作橋自重交通橋自重啟閉機(jī)室自重上游水壓力下游水壓力合計(jì)檢修情況名稱W(t)M(t二、天然地基分析(水閘閘室)(一)沉降計(jì)算水閘閘室長度L=(西閘)、(東閘)，寬度B=15米，＞5，故按平面問題(條形基礎(chǔ))求解?；林袎嚎s壓力計(jì)算表位置Z(m)Z/BPs=(KPa)Pt=(KPa)∑σz(KPa)σzσz基底中心OX/B=00基底邊緣1X/B=000基底邊緣2X/B=100 (二)承載力計(jì)算(1)設(shè)計(jì)基底應(yīng)力部位(t/m2)(t/m2)(t/m2)閘室正常運(yùn)用情況地震情況其它次要部位～～，其承載力9 t/m2，能滿足設(shè)計(jì)要求，但由于基底下有深達(dá)20多米軟弱下臥層，需對其承載力進(jìn)行驗(yàn)算。很明顯，由于換砂墊層方案只解決地基承載力不足問題，而無法解決地震“液化”、后期沉降等其它問題，故將其剔除。(一)單樁極限承載力Ps計(jì)算d=，dc===，式中樁間土頂面壓力Pc與樁間土不排水抗剪強(qiáng)度Cu的比值(由于閘室較高，容許變形值較小，故應(yīng)取小值)，樁身填料內(nèi)摩擦角φp=(碎石)，則(二)復(fù)合地基極限承載力fcu計(jì)算由于沒有加固后地基土抗剪強(qiáng)度值，近似采用加固前地基土抭剪強(qiáng)度值Cu=，則fcu==(三)復(fù)合地基承載力fsp，k計(jì)算(1)工程經(jīng)驗(yàn)法,式中安全系數(shù)K=2，則(2)近似公式法式中n—樁土應(yīng)力比，本工程樁間土極弱，取n=4；Sν—樁間土的十字板抗剪強(qiáng)度，近似采用Sν=Cu=20KPa。其理由是：西側(cè)河面比東閘河面寬40米，電站位于西側(cè)有利于東西兩側(cè)均勻泄流；布置于河中砂洲下游有利于工程運(yùn)行的統(tǒng)一管理，距砂洲上游的管理生活區(qū)有150米的安全距離，也有充足的地方布置油庫、倉庫和進(jìn)廠公路。三、電站樞紐布置電站以西閘東側(cè)四孔作為進(jìn)水口，總凈寬40米，從進(jìn)水口至電站的進(jìn)水閘前是34米的進(jìn)水渠，前段為1：4的陡坡，其間設(shè)一道攔砂坎，進(jìn)水渠兩側(cè)墻頂高，進(jìn)水渠寬度由前段的48米。
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