年處理8萬噸苯-甲苯的精餾裝置設計書-預覽頁
【正文】 際板層數(shù) 所以總實際塔板數(shù) 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算依式=（） 查苯—甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)，由內(nèi)差法求得進料溫度： ℃同理可求得：塔頂溫度℃ 塔底溫度℃精餾段平均溫度： 提餾段平均溫度： 操作壓強塔頂壓強 =4+=取每層塔板壓降ΔP=，進料板壓強： =+15=塔底壓強：=+30= kPa 精餾段平均操作壓力： 提餾段平均操作壓力：塔頂： xD=y1=，x1= 進料板：yF=，xF= 塔釜： yW=，xW= 精餾段平均摩爾質(zhì)量： 提餾段平均摩爾質(zhì)量： (1) 氣相平均密度計算理想氣體狀態(tài)方程計算，即精餾段氣相密度：提留段氣相密度：(2) 液相平均密度計算由式 求相應的液相密度。（4）降液管底隙高度h0－56計算降液管底隙高度h0，即：故降液管底隙高度設計合理選用凹形受液盤，深度浮閥數(shù)目、浮閥排列及塔板布置（1）塔板的分塊本設計塔徑為，因，故塔板采用分塊式。現(xiàn)按的等腰三角形叉排方式排列，則設計條件下的閥孔氣速為閥孔動能因數(shù)為所以閥孔動能因子變化不大，仍在9~12的合理范圍內(nèi)，故此閥孔實排數(shù)適用。(1)計算干板靜壓頭降由式可計算臨界閥孔氣速，即，可用算干板靜壓頭降，即(2)計算塔板上含氣液層靜壓頭降由于所分離的苯和甲苯混合液為碳氫化合物，可取充氣系數(shù)，已知板上液層高度 所以依式(3)計算液體表面張力所造成的靜壓頭降由于采用浮閥塔板，克服鼓泡時液體表面張力的阻力很小，所以可忽略不計。本設計5 s可見，所夾帶氣體可以釋出。（2）嚴重漏液校核當閥孔的動能因數(shù)低于5時將會發(fā)生嚴重漏液，前面已計算，可見不會發(fā)生嚴重漏液。利用兩點確定一條直線，便可在負荷性能圖中得到霧沫夾帶的上限線。所以板上液體表面張力所造成的靜壓頭和液面落差可忽略液體經(jīng)過降液管的靜壓頭降可用式則 式中閥孔氣速U0與體積流量有如下關(guān)系 式中各參數(shù)已知或已計算出，即 ；；代入上式。所以對液體的流量須有一個限制，其最大流量必須保證滿足上述條件。 、代入的值則可求出為上式后得按上式作出的液相負荷下限線是一條與氣相流量無關(guān)的豎直線，見圖中的線(5).所的負荷性能圖如下：9小結(jié)1. 從塔板負荷性能圖中可看出，按生產(chǎn)任務規(guī)定的氣相和液相流量所得到的操作點P在適宜操作區(qū)的適中位置，說明塔板設計合
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