【正文】 的結(jié)構(gòu)，考慮多方向地 震對構(gòu)件配筋結(jié)果影響較明顯，配筋平均增加 5%左右，最大 增加 90%； C) 這也從一個側(cè)面證明了： 對于存在明顯斜交抗側(cè)力構(gòu) 件的結(jié)構(gòu)，應該考慮多方向地震作用 8 最小地震剪力調(diào)整 新抗震規(guī)范 ，抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一樓層的水平 地震的剪重比不應小于表 λ。 作用： 1). 通過振型成份的輸出，可以使用戶方便地了解各個 振型的性態(tài) 2). 同時，也可以作為判斷結(jié)構(gòu)第一扭轉(zhuǎn)周期與 第一側(cè)振周期的依據(jù) 7 多方向水平地震作用 規(guī)范條文： 抗震規(guī)范 ,有斜交抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)構(gòu),當相交角度大于 15度時 ,應分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用 。比 如下面的結(jié)構(gòu)： 八層鋼框架，存在大量越層柱和彈性節(jié)點，這種 情況往往 需要很多振型 才能使有效質(zhì)量系數(shù)滿足要求。具體地說： 每塊剛性樓板有三個獨立質(zhì)量 Mx,My,Jz； 每個彈性節(jié)點有兩個獨立質(zhì)量 mx,my； 根據(jù)這兩條，可以算出結(jié)構(gòu)的獨立質(zhì)量總數(shù)，也就知道了 結(jié)構(gòu)的固有振型總數(shù) 3）若記結(jié)構(gòu)固有振型總數(shù)是 NM，那么參與振型數(shù)最多只能選 NM個，選參與振型數(shù)大于 NM是錯誤的，因為結(jié)構(gòu)沒那么多。 規(guī)范： 高規(guī)（ ）規(guī)定對 B級高度高層建筑及復雜高層建筑 有效質(zhì)量系數(shù)不小于 ； 抗規(guī) ()條文說明建議有效質(zhì)量系 數(shù)可取為 實現(xiàn)： 程序自動計算該參數(shù)并輸出。 方法發(fā)展： 現(xiàn)在不少結(jié)構(gòu)因其復雜性需要考慮樓板的彈性變形， 因此需要一種更為一般的方法， 不但能夠適用于剛性樓板，也應 該能夠適用于彈性樓板 。 用戶需要 ， 可 整體考慮豎向地震作用 。 2. 增設 ‘ 豎向地震作用系數(shù) ’ 項 ， 程序自動取規(guī)范規(guī)定值 ，允許 用戶修改此值 ， 從而自己決定總豎向地震作用的大小 。 5%Y向偏心地震作用效應的計算，均可通過文本文件或圖形文件查看。 2） SATWE、 TAT的質(zhì)心偏移值 5%是固定的、按規(guī)范取用的； PMSAP偏移值可以 X、 Y向不同，由用戶輸入。 考慮雙向地震帶來的配筋增大 1. 規(guī)則框架例 2. 框剪結(jié)構(gòu)例 規(guī)則框架 單、雙向地震 （單偏壓配筋）對比柱類別軸力( kN )配筋率R A sX 向配筋A sx( mm*mm)Y 向配筋A s y( mm*mm)配箍率Rsv單地 234 5 2575 2440 雙地 255 3 2838 2800 角柱比值 1 5 5單地 242 1 3 2126 15 02 雙地 243 5 2141 2031 邊柱比值 673 1 1. 3522 單地 308 2. 2266. 2402. 雙地 308 8. 2266. 2416. 中柱比值 3 8 4框剪結(jié)構(gòu) 雙、單地震 ( 單向偏壓配筋 ) 對比柱類別軸力( kN )配筋率R A sX 向配筋A sx( mm*mm)Y 向配筋A s y( mm*mm)配箍率Rsv單地 0 0 00雙地 0 0 600角柱比值( 1 .035 9) ( 1. 0378) ( 1 .043 1) ( 1 .005 2) ( 00)單地 0 0 雙地 0 0 邊柱比值 18 8( 05) ( 1 .064 7) ( 1 .055 2) ( 1 .065 5) ( 1 .012 9)單地 0 0 雙地 0 0 中柱比值( 1 .023 0) ( 1 .082 2) ( 1 .057 4) ( 1 .082 4) ( 1 .020 9)3 偶然偏心 規(guī)范條文： 新高規(guī) ，計算單向地震作用時，應考慮 偶然偏心的影響，附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物 邊長的 5%。2239。39。 具體操作原則： 樓層位移比或者層間位移比超過 ，考慮 雙向地震 程序?qū)崿F(xiàn)： 現(xiàn)在我們考慮某個地震反應參數(shù) S，該參數(shù)在 X和 Y 地震作用下的反應分別為 SX和 SY,那么在考慮了雙向地震扭轉(zhuǎn)效應 后： 這意味著對于 X和 Y地震作用都作不同程度的放大 。 A) TAT,SATWE將該功能作為用戶選項，考慮與否由用戶自定 B) PMSAP計算時總是考慮扭轉(zhuǎn)耦連 C) 非耦聯(lián)計算僅適用于平面結(jié)構(gòu)以及能夠解耦成平面結(jié)構(gòu)的簡 單空間結(jié)構(gòu)，對復雜空間結(jié)構(gòu)可能造成錯誤結(jié)果。 TAT、 SATWE和 PMSAP三個程序都具有考慮扭轉(zhuǎn)耦連的功能。 2. 雙向地震作用 規(guī)范條文： 新抗震規(guī)范 ，質(zhì)量和剛度分布明顯不 對稱的結(jié)構(gòu)，應計入雙向地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響。 22 )( yxx SSS ??22 )( xyy SSS ??對于柱的彎矩和剪力，處理方法稍有不同 ，舉例說明如下： 我們令 S代表某個柱截面在某個方向上的彎矩或剪力： X地震作用下的值 SX， Y地震作用下的值 SY， 考慮雙向地震后 改變成為 39。39。 考慮雙向地震對配筋的影響 ： 一般平均增加 5%8%；單構(gòu)件最大可能增加 1倍左右。 使用要點： 1） 該功能設有選項開關(guān)，考慮偶然偏心時可將開關(guān)打開。 5%X向偏心地震作用效應和 177。 實現(xiàn) ： 應用豎向地震 1. 設立豎向地震的計算開關(guān) ， 由用戶自行決定是否考慮豎向 地震作用 。 4. 尚不能單獨計算轉(zhuǎn)換構(gòu)件的豎向地震作用 。 5 有效質(zhì)量系數(shù)： 振型數(shù)夠不夠？ 概念來源 ： WILSON . 教授曾經(jīng)提出振型有效質(zhì)量系數(shù)的 概念用于判斷參與振型數(shù)足夠與否，并將其用于 ETABS程序， 他的方法是 基于剛性樓板假定 的，不適用于一般結(jié)構(gòu)。在這個意義上我們稱有效質(zhì)量系數(shù)大于 的情形為振型數(shù)足夠；否則稱振型數(shù)不夠?？梢酝ㄟ^判斷結(jié)構(gòu)的獨立質(zhì)量數(shù)來了解結(jié)構(gòu)的 固有振型總數(shù)。 6） 有些結(jié)構(gòu)，需要較多振型才能準確計算地震作用， 這時尤其要注意有效質(zhì)量系數(shù)是否超過了 。 如果某個振型的側(cè)振成份大于 50%，我們就把這個振型叫 做 側(cè)移振型 ，反之如果某個振型的扭振成份大于 50%，我們就 把這個振型叫做 扭振振型 。在構(gòu)件設計階段，也將考慮每一方向地震 作用下構(gòu)件內(nèi)力的組合，這樣不至于漏掉最不利情形，保證 了結(jié)構(gòu)設計的安全。 程序處理： 1） 針對這些條文，程序通過自動計算樓層剛度比 , 來決定 是否采用 ； 并且允許用戶強制指定薄弱層位置，對用戶指定的薄弱 層也采用 （參數(shù)補充輸入） 2） 通過用戶 指定轉(zhuǎn)換梁、框支柱 來實現(xiàn)轉(zhuǎn)換構(gòu)件的地震 內(nèi)力放大。用戶 手工修改的調(diào)整系數(shù)無限制 SATWE程序 用戶在工作目錄建立文本文件 該文件格式如下： IST Cx Cy IST Cx Cy ……….. IST Cx Cy 比如： 2 指定第 2層 x向調(diào)整系數(shù) 6 7 ********************************************************************** 調(diào) 整系數(shù) ********************************************************************** = = = = Floor Coef_x Coef_y Vcx Vcy 1 2 3 4 5 6 SATWE在文件 11. 框支柱地震作用下的內(nèi)力調(diào)整 規(guī)范條文 新高規(guī) ，框支柱數(shù)目不多于 10根時 :當框支層 為 1—2層時各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的 2%； 當框支層為 3層及 3層以上時，各層每根柱所受的剪力應至 少取基底剪力的 3%。 2) 柱設計內(nèi)力調(diào)整 ：為了體現(xiàn)抗震設計中強柱弱梁概念設 計的要求，抗震規(guī)范第 、 、 、 規(guī)第 ，抗震設計時，特一、一、二、三級的框架 柱、框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面、角柱、框支柱的組合設計內(nèi) 力值應調(diào)整。 最大位移： 墻頂、柱頂節(jié)點的最大位移 平均位移： 墻頂、柱頂節(jié)點的最大位移與最小位移之和除 2 最大層間位移： 墻、柱層間位移的最大值 平均層間位移： 墻、柱層間位移的最大值與最小值之和除 2 程序處理： 針對此條，程序中對每一層都計算并輸出 最大水平位移、最大層間位移角、平均水平位移、平 均層間位移角及相應的比值，用戶可以一目了然地判 斷是否滿足規(guī)范。一句話，周期比 控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合 理性。 ) 底部大空間層數(shù)大于一層時，其轉(zhuǎn)換層上部框架 剪 力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部分的等效側(cè) 向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架 剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比 γe宜接近 1，非抗震設計時不應大于 2，抗震設計時不應大 于 。 新版程序依據(jù)此 式來進行計算 文件 :框架傾覆力矩百分比 *************************************** 框架柱地震傾覆彎矩百分比 *************************************** 柱傾覆彎矩 墻傾覆彎矩 柱傾覆彎矩百分比 X向地震 : % Y向地震 : % 17 重力二階效應 條文： 高規(guī)（ ）條和混凝土規(guī)范（ ）條都提到重力 二階效應問題。具體實現(xiàn)時，我們計算豎向荷載引起的整個結(jié)構(gòu)的幾何剛 度，以此修改原有結(jié)構(gòu)總剛，從而實現(xiàn) PDELT效應的計算。 18. 傳給基礎(chǔ)的上部結(jié)構(gòu)剛度 新版 SATWE， TAT都具有該功能。 程序： 為了使基礎(chǔ)設計更為合理，程序在上部結(jié)構(gòu)計算中，增 加了上部結(jié)構(gòu)剛度向基礎(chǔ)凝聚的功能，當需要考慮共同作用時，用 戶可以在程序的計算選擇菜單中將相應開關(guān)打開，傳給基礎(chǔ)的剛度 將會自動生成。 B) SATWE， TAT， PMSAP的時程分析主要給出各樓層 的層間位移角包絡，以此驗算多遇地震下樓層變形是否滿 足規(guī)范要