【正文】 收率每餾分總收率39606080 80100100120120140140160160180180200200230230250250275275300300320320340340360360380380395395425425450450500500520520 _100__作出原油的實沸點(diǎn)蒸餾曲線圖223，密度曲線圖24，凝點(diǎn)曲線圖25。液化氣苯、甲苯、二甲苯芳烴分離催化重整常一線3航煤常減壓蒸餾精制 原油常二線精制常三線 精制減壓渣油延遲焦化加氫精制石油焦加氫精制石油焦圖21 原油加工方案綜上，故采用燃料化工型加工方案。 ⑦520℃%，由瀝青三項指標(biāo)來看，該渣油的深度不夠，提高拔出深度可生產(chǎn)普通道路瀝青，由族組成（飽和烴+芳烴）%，應(yīng)作溶劑脫瀝青或焦化原料。 ③ 230~340℃%，經(jīng)過精制后可生產(chǎn)10號優(yōu)質(zhì)柴油。另一部分進(jìn)入催化裂化。二線由第19層（t=255℃，P=）抽出，換熱后經(jīng)精制作為10柴油出裝置。在泵入口處注入水和破乳劑換熱至120℃左右進(jìn)入一、二級電脫鹽罐，脫鹽脫水后（≮3mg/L ，≮%）經(jīng)換熱至230℃進(jìn)入初餾塔，進(jìn)行初餾。 設(shè)計能力（1）處理量： （2）年開工時間： 8000h 裝置特點(diǎn)（1）本裝置設(shè)有初餾塔，常壓塔，常壓加熱爐，常壓塔采用雙溢流F1型高效浮閥塔盤。（2）卓根原油評價報告。 工藝流程簡述原油（45℃左右）由罐區(qū)泵入裝置。常壓塔有三個側(cè)線抽出：一線由第9層（t=180℃，P=）抽出，換熱后經(jīng)精制作為航空煤油出裝置。塔底重油（t=343℃，P=）經(jīng)換熱一部分進(jìn)入減壓塔進(jìn)行分餾。其主要直餾產(chǎn)品的主要性質(zhì)特點(diǎn)如下：① 初餾~160℃餾分是好的重整原料② 160~230℃的溶劑油餾分滿足指標(biāo)要求，可以用來生產(chǎn)3號噴氣燃料。 ⑥350℃%，%較低，%，鎳+釩含量不會太高，該餾分直接作為重油催化裂化原料。其它各沸點(diǎn)范圍的體積分?jǐn)?shù)計算如上，將計算結(jié)果列于表21。 蒸餾數(shù)據(jù)的相互轉(zhuǎn)化（1）將表22的實沸點(diǎn)蒸餾溫度轉(zhuǎn)化成恩氏蒸餾溫度。表33 產(chǎn)品恩氏蒸餾數(shù)據(jù)產(chǎn)品恩氏蒸餾溫度℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油常頂油3航煤10柴油重柴油（2）將表22的實沸點(diǎn)蒸餾溫度轉(zhuǎn)化成平衡汽化溫度。表35 產(chǎn)品平衡汽化數(shù)據(jù)產(chǎn)品平衡汽化溫度℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油常頂油3航煤10柴油重柴油 平均溫度的計算（1）體積平均溫度tvtv=（t10+t30+t50+t70+t90）/5 =（++++）/5=℃（2）恩氏蒸餾曲線10％~90％斜率S ==0. 58（℃/％）（3）立方平均沸點(diǎn)tcu 查文獻(xiàn)[1]P67頁圖211得Δcu= ℃ tcu=tv+Δcu==℃（4）重量平均沸點(diǎn) 查文獻(xiàn)[1]P67頁圖211得Δw= ℃ =tv+Δw=+=℃代入式 ==℉（5）實分子平均沸點(diǎn) 查文獻(xiàn)[1]P67頁圖211得Δm=℃ =tv+Δm==℃代入式 ==℉（6）中平均沸點(diǎn) 查文獻(xiàn)[1]P67頁圖211得Δme= ℃ tMe=tv+Δme==℃代入式 tMe==℉其他產(chǎn)品計算結(jié)果匯總于表37。 求分子量M、特性因素K 由API。=、tw=℉ 查文獻(xiàn)[1] P127頁圖422得：tc=485℉=℃由API。 油品性質(zhì)參數(shù)計算結(jié)果匯總項目分子量恩氏蒸餾溫度℃0%10%30%50%70%90%100%原 油137——初頂油91常頂油1253航煤15910柴油202重柴油261表36 油品性質(zhì)參數(shù)（1）表37 油品性質(zhì)參數(shù)（2）項目體積平均沸點(diǎn)℃恩氏蒸餾 10%90%斜率立方平均沸點(diǎn)，℃中平均沸點(diǎn)，℃重量平均沸點(diǎn)，℃實分子平均沸點(diǎn)，℃特性因數(shù)，K原 油269243179295189初頂油常頂油3航煤10柴油重柴油項目平衡汽化蒸餾溫度℃臨界溫度，℃臨界壓力，atm0%10%30%50%70%90%100%原 油——471初頂油常頂油 3航煤10柴油重柴油表38 油品性質(zhì)參數(shù)（3）表39 油品性質(zhì)參數(shù)（4）項目比重焦點(diǎn)溫度，℃焦點(diǎn)壓力，atm實沸點(diǎn)蒸餾溫度，℃比重指數(shù)0%100%原 油536——初頂油39132常頂油1281793航煤 17124610柴油25234308重柴油292370 初餾塔的工藝設(shè)計計算 初餾塔的主要操作壓力，使用一個管殼式后冷器，故： 塔頂壓力=+= MPa，參照文獻(xiàn)[2] P239頁表77和表78，確定塔板數(shù)為19塊，在15塊板進(jìn)料，則有塔頂壓力 MPa汽化段壓力（第15層下） +15103= MPa 塔底壓力為 +19103= MPa 操作溫度（1）汽化段溫度取過汽化度為進(jìn)料的4%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）%（體積分?jǐn)?shù)），為了使重整料的收率在常壓塔達(dá)到4%5%之間，%，要求進(jìn)料在汽化段中的汽化率eF為：eF（體積分?jǐn)?shù)）=+=%汽化段溫度的求定：依據(jù)原油的焦點(diǎn)溫度、焦點(diǎn)壓力及其平衡汽化數(shù)據(jù)作出該原油的pTe圖，如附錄所示。經(jīng)計算，℃，根據(jù)pTe圖，℃?！?510187℃進(jìn)料 187500kg/h19圖32 初餾塔計算草圖 初餾油品性質(zhì)油品性質(zhì)計算方法同上，并列至下表： 表311 油品的物性參數(shù)（5）油品r20g/㎝3切割點(diǎn)℃沸程℃實沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)/℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油130～1503941587894114150初底油—110～110166251314413532—表312 油品的物性參數(shù)（6）油品恩氏蒸餾溫度℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油初底油142179255309372476—表313 油品的物性參數(shù)（7）油品平衡汽化溫度℃0%10%30%50%70%90%100%初頂油 初底油176196254291356427—表314 油品的物性參數(shù)（8）油品相對分子量M比重指數(shù)API176。表318 汽提蒸汽用量油品質(zhì)量分?jǐn)?shù)（對油）%汽提蒸汽用量kg/hkmol/h二線10柴油380845三線重柴油364736塔底重油158788合計3042169 塔板形式和塔板數(shù) 選用浮閥塔板，參照文獻(xiàn)[2] P239頁表77和表78選定塔板數(shù)如下：表319 汽提蒸汽用量重整料航煤段9層（考慮一線生產(chǎn)航煤）航煤10柴油段7層10柴油重柴油段5層重柴油汽化段4層塔底汽提段4層考慮采用兩個中段回流，每個用三層換熱塔板，共6層，全塔塔板數(shù)總計為35層。 圖34 初底油平衡汽化曲線（4）tF的校核作絕熱閃蒸過程中的熱平衡以求得爐出口溫度。h0=106/=校核結(jié)果表明h0略高于hF?；亓鳠岱峙淙缦拢罕?26 全塔回流熱分配塔頂回流取熱50％Q0=106kJ/h第一中段回流取熱20％Qc1=106kJ/h第二中段回流取熱30％Qc2=106kJ/h 側(cè)線及塔頂溫度的校核校核應(yīng)自下而上進(jìn)行。由于求得在608mmHg壓力下，10℃與原假設(shè)255℃很接近，可以認(rèn)為原假設(shè)溫度正確。熱量:106kJ/h汽提蒸汽3042kg/hP=t=420℃重整料:水蒸汽:3042kg/h P= t=188℃t=188℃重油63300kg/ht=343℃932圖37 航煤抽出板以下塔段的熱平衡（4）塔頂溫度塔頂冷回流溫度t0=60℃，其焓值= 160 kJ/kg塔頂溫度t1=141℃，回流蒸氣的焓值=657 kJ/kg故塔頂冷回流量為： =106/（657160）=45030 kg/h塔頂油氣量（重整料+內(nèi)回流蒸氣）為：（45030+）/125=476kmol/h塔頂水蒸汽流量：3042/18=169kmol/h塔頂油氣分壓：P=476/（169+476）=塔頂溫度應(yīng)該是重整料在其油氣分壓的露點(diǎn)溫度。=相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸汽溫度為76℃遠(yuǎn)低于塔頂溫度145℃。液相 =℃ 查文獻(xiàn)[3]=。采用的塔截面積：=()2= 采用的空塔流速：=采用的降液管面積： = 采用的降液管面積站所采用的塔截面積F的百分?jǐn)?shù)為： 浮閥的計算（1）浮閥的選取綜合各個因素，選取F1型30g重型閥（di=），并采用三角形叉排。（2）確定溢流堰 （a）兩側(cè)降液：（兩側(cè)降液的單側(cè)）查文獻(xiàn)[6]p108頁 當(dāng) lw1=當(dāng)=（b）中間降液： 根據(jù)降液管面積Fd，求溢流堰長，經(jīng)計算得： 中間堰長： =，中間堰寬： =（3）溢流堰高及板上清液層高度該傳質(zhì)系統(tǒng)是氣膜控制，為了保證有較高的塔板傳質(zhì)效率，同時考慮到塔板壓力降及泄漏情況，取 =，堰上液頭高度計算式：=103 式中 E=兩側(cè)降液： m中間降液： how2 = m塔板上清液層高度分別為hl=+how =+=+= ==m（4）液體在降液管中停留時間及流速a. 停留時間 b. 降液管流速 （5）進(jìn)口受液盤采用凹槽受液盤。（2）塔底空間塔底空間Hb（塔底最后一塊塔板到塔底切線的距離），為了塔底有較大的儲液空間，取停留時間