【正文】 （論文）專用紙 第 72 頁(yè) 上、下游起坡點(diǎn)距開(kāi)挖面的距離為壩高的 1/3～2/3 附近，Hc=（1/3～2/3）*90=（30～60）m，取 50m，則上游起坡點(diǎn)高程 Dc=482m；下游起坡點(diǎn)的高程 D=5228/=。? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 73 頁(yè)混凝土/基巖凝聚力 ；39。應(yīng)力分析的位置一般有：壩基面、上游坡折處截面、壩體削弱部位等。由于水庫(kù)為2/LH?內(nèi)陸峽谷水庫(kù)，所以宜按官?gòu)d公式計(jì)算（ 及 ）smv/20?kD20?（規(guī)范 ）3/120/120)(??（規(guī)范 ）)(?① 校核洪水位下將 代入以上兩式得kDsv1,/30?3/122/2 )(??解得 h=, = 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 78 頁(yè)可知 在 250～1000 間，則 h 為累積頻率 10%???vgD高 。溫度荷載——一般可以采取措施來(lái)消除，穩(wěn)定和應(yīng)力分析時(shí)可以不計(jì)冰壓力——由于壩址地帶屬北熱帶氣候，為熱帶過(guò)渡型氣候，則冰壓力不考慮。 上游壩坡面： ??)()(84 ??????? KNVWck? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 80 頁(yè))(????KNWd（常分解為水平壓力和垂直壓力）：①正常蓄水位下 ?1P2Hw? )(784)25(????KN 740.?KNpd②設(shè)計(jì)洪水位下 ?1P2w? )()(8. ??KN 62390.??KNpd③校核洪水位下 ?1P2Hw? )()(??? 640.??KNpd水平泥沙壓力: ????????25tan2102ssskHhP?? ??)()8(0?????KN )(??KNpshd式中： ——淤沙壓力值sk ——淤沙的浮容重sbr ——壩前淤沙的淤積厚度，sh ?? ——淤沙的內(nèi)摩摖角s? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 81 頁(yè)分壩基設(shè)有防滲帷幕和排水孔，揚(yáng)壓力折減系數(shù)河床壩段 a=～，取 .① 正常蓄水位下 )( ????KNHu??)(???u?.3..)(43?)( ????KNuk )(2580. ????KNd②設(shè)計(jì)洪水位下 )( ???Hu?? .06484232 ???KNuk )(.. ??KNd③校核洪水位下 )( ????KNHu?? ??uk 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 82 頁(yè))(????KNud 壩前水深 ，故假定浪頂及水深等于 L/2 處的浪壓力為零。%1h查表 得7./52./0 ?mH ./52?查表 得 4.%1??（）%????????hLmcr 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 84 頁(yè)由于 ， 和 計(jì)算浪壓力crH?2mL≈ （ ）zh ??? （）)()(..)(41 ????? KNhLPzwk?)(73426.. ?KNd 抗滑穩(wěn)定分析 分析的目的 核算壩體沿壩基面或地深層軟弱結(jié)構(gòu)面的抗滑穩(wěn)定的安全度。計(jì)算時(shí)，對(duì)基本組合，偶然組合應(yīng)分別進(jìn)行計(jì)算，其具體表達(dá)式如下：基本組合： ?????????kmdkQkGfRS?????? ,1,0偶然組合 ： kdkk fA,1,0 式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。③偶然組合——校核洪水位下豎向力合力設(shè)計(jì)值： ??????水平向合力設(shè)計(jì)值： P .90..?則 ???????? KNPAQGSkk ,???? ?? .,1? ??????????由以上計(jì)算可知：校核洪水位下，壩基面滿足抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)要求。③偶然組合——校核洪水位下豎向力合力設(shè)計(jì)值： ????水平向合力設(shè)計(jì)值： P269304?則 ?????PAQGSkk ...,0???????KN .,1????????????由以上計(jì)算可知：校核洪水位下，上游壩坡面滿足抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)要求。 壩體強(qiáng)度極限狀態(tài)法 用承載能力極限狀態(tài)法（荷載及材料性能均采用設(shè)計(jì)值）計(jì)算壩址應(yīng)力狀態(tài)，用正常使用極限狀態(tài)（荷載及材料性能均采用標(biāo)準(zhǔn)值）計(jì)算壩踵的應(yīng)力狀態(tài)。 壩體強(qiáng)度極限狀態(tài)法計(jì)算的詳細(xì)過(guò)程ā 第一種情況——壩基面截面荷載對(duì)壩基截面形心軸的力矩如下： 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 89 頁(yè)A. )3648104()( 6421)41()(824)310(52??? ????????wdM自 重 力 矩 =206000++102400= mK? 上游水壓力矩 ：dpM1① 正常蓄水位： =1191915 ?dpH1 390?mKM? 105)]34()4([1 ??????dpv= mK?②設(shè)計(jì)洪水位： ?dpHM1 .09237.??mK??dpV1 510)]34(51)214(5)[(.9 ?????? = mK?③校核洪水位： ?dpH1 ??mKM??dpVM1 510)]34(512)14(5)[(38 ??????? = mKM?下游水壓力矩 ：dpH2= ??mKM? =dpv2 )4(7?? =? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 90 頁(yè) = )]041(5021)4(190[ ?????? = .7345 = mK?： ①正常蓄水位 )()()( ???????????udM = mK?②設(shè)計(jì)洪水位： =ud . ??????= mKM?③校核洪水位： =ud ... ??????= mK?： =kpwM21)()(4yllyhwzl ??? 2311 zlHy??? ｛指南 27 式｝2l 式中： ——壩前水深，m；1 ——大，小三角形形心到壩基面中心的垂直距離，m?！：撕樗幌聣沃禾帲ㄔO(shè)計(jì)值）： ?? ????? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 93 頁(yè)??????KPamBMWFSkd 222, ??????????????????????KPafRkd .94./3, ????壩踵處（標(biāo)準(zhǔn)值）： ?????? ???? ?? ?? ?? ?????????????PaBMS?由以上計(jì)算可知，校核洪水位下，壩趾、壩踵處的應(yīng)力符合強(qiáng)度要求?！：撕樗幌律嫌芜吘壧帲ㄔO(shè)計(jì)值）： mKNMd . ?????? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 97 頁(yè)??????KPamBMWFSkd 222, ??????????????????????KPafRkd .54./9,3????下游邊緣處（標(biāo)準(zhǔn)值）： mKNM ??????? ?? ??. 22 ?????????????KPaBMWS?由以上計(jì)算可知，校核洪水位下，上、下游邊緣處的應(yīng)力符合強(qiáng)度要求。 流量的確定設(shè)計(jì)情況下，溢流壩的下泄流量為 8813 ；校核情況下，溢流壩的下泄流sm/3量為 12506 。 溢流壩段總長(zhǎng)度（溢流孔口的總寬度）的確定由于該工程的泄洪流量很大，采用設(shè)置閘門(mén)的溢流壩，采用開(kāi)敞式溢流。由堰流公式 計(jì)算堰上水頭 H，計(jì)算水位分別減去其相應(yīng)的s?32)(gmqHd堰上水頭即為堰頂高程。s 泄流能力校核①設(shè)計(jì)洪水位下：堰頂水頭 H==. H/ =≈ 則流量系數(shù) m=ms= 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 100 頁(yè)側(cè)收縮系數(shù) ?????????式中： －邊墩形狀系數(shù)，對(duì)半圓形墩頭，取 ；k? －閘墩形狀系數(shù)，對(duì)半圓形墩頭，取 ；0則 ?????????? ?????????將以上參數(shù)帶入堰流公式得： 23039。?%10/ %?? 溢流壩剖面設(shè)計(jì) 頂部曲線段（規(guī)范 ）溢流壩頂常采用非真空剖面曲線，對(duì)于開(kāi)敞溢流式，可采用冪曲線，選堰頂上游堰頭為三圓弧曲線，下游為冪曲線。?.?x 得 =， 將 = 代入 WES 曲線方程得： = cy 直線段與反弧段切點(diǎn)坐標(biāo) 和反弧圓心坐標(biāo) 的確定),(dyxp),(0xp躍前水深 mBVQhc ???由于 ,則取反弧半徑 的上限（見(jiàn)教材） ，即smv/6/?hR)104(～?.則圓心高程 4813759?????切點(diǎn)高程 ??? yd ??則 mx )8..(???Ro ???切點(diǎn)坐標(biāo) (,) 圓心坐標(biāo) (,)。39。 1/4 橢圓曲線的設(shè)計(jì)進(jìn)水口采用矩形，其縱剖面一般采用 1/4 橢圓曲線，即 AC 段(上游 A 切點(diǎn)以上的垂直面高度，不宜小于 1 倍進(jìn)口段末端的孔高 )。 （）?? 壓坡段 EF壓坡段為直線段，其坡度一般為 1：4～1：6，取 1：4，長(zhǎng)度為 3～6m，取 5m。1nmaxQ? ??????rHN sm/3則水輪機(jī)的最大引用流量 為：ax sDQr / ????水輪機(jī)的吸出高為： Hs79.? 蝸殼的型式選擇及主要尺寸的確定 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 108 頁(yè)當(dāng)水輪機(jī)的最大工作水頭在 40m 以上時(shí)，蝸殼通常采用金屬蝸殼；由于大于 40m，則本次設(shè)計(jì)采用金屬蝸殼。(根據(jù)推薦的尾水管尺寸表 417)對(duì)混流式水輪機(jī)由于直錐管與基礎(chǔ)環(huán)相連接，可取 等于轉(zhuǎn)輪出口直徑 即3D2D；錐管的單邊擴(kuò)散角 取 。iDtl ? )(24cmpskfj?式中 —發(fā)電機(jī)額定容量, ；fs Kwsf 9503128??p—磁極對(duì)數(shù),p=26；—系數(shù)，一般為 8～10，取 。fG ——發(fā)電機(jī)額定容量（kw）。 主廠房主要尺寸的確定（見(jiàn)《水電站建筑物》教材）主廠房尺寸的確定，即主廠房總長(zhǎng)，總高和總寬的確定。 ???由以上計(jì)算可知，機(jī)組段長(zhǎng)度取 。裝配場(chǎng)長(zhǎng)度一般為機(jī)組段的 1～ 倍，對(duì)于 HL 式水輪機(jī)采用偏小值，即: ???? ?????取 主廠房的總長(zhǎng)度 L 由下式求得： n???31式中 n—機(jī)組臺(tái)數(shù)，n=3；—端機(jī)組段附加長(zhǎng)度， ；L?mL4?—機(jī)組段長(zhǎng)度， ；1 —裝配場(chǎng)長(zhǎng)度， 。? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 119 頁(yè)—小車(chē)頂與屋面大梁或屋架下弦底面的凈距， ；13h ?—檢修高度， 。但施工階段為短暫狀況，?＝?驗(yàn)算時(shí)取用 ；?結(jié)構(gòu)系數(shù) ——按附錄一表 2 取用 。mbf150??hf30??查吊車(chē)參數(shù)可知單臺(tái)小車(chē)重量為 41 噸，起重機(jī)最大輪壓 60t，起重機(jī)總重量為 198噸，大車(chē)輪距為 ，小車(chē)輪距為 ，吊車(chē)梁最大跨度為 11m，吊車(chē)跨度為25m。m80?計(jì)算跨度（單跨簡(jiǎn)支梁）：計(jì)算彎矩時(shí)： ml ????中中計(jì)算剪力時(shí)： 280因結(jié)構(gòu)及荷載對(duì)稱，取半跨 6 個(gè)計(jì)算截面進(jìn)行計(jì)算。上式的扭矩由翼板與梁肋共同承擔(dān)，經(jīng)計(jì)算可配抗扭鋼筋。mbf150?? 中和軸位置確定在正彎矩作用下鑒別跨中 T 型截面中和軸位置，按式：　　 ????????????????20ffcdhbM? 設(shè)計(jì)（論文）專用紙 第 127 頁(yè)—結(jié)構(gòu)系數(shù)取 ；d?—混凝土強(qiáng)度等級(jí)，查《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)》附錄二表 1 得 C40 混凝土cf軸心抗壓強(qiáng)度為 2/mNKMd ???? mKNhbfffc ????????????????????????? 則 ???20ffcd?由此可知中和軸位于翼緣內(nèi)，即受壓區(qū)在翼緣內(nèi)受壓高度 ，受壓