【正文】 ㎡樓梯間活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ㎡μr為屋面積雪分布系數(shù)，取μr= 梁柱，墻，門窗重力荷載計(jì)算墻： ㎡60厚EPS板保溫層 ㎡5厚粘板粘劑粘結(jié)層 ㎡蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 =㎡6厚1:2水泥砂漿找平 20=㎡12厚1:3水泥砂漿打底 20=㎡ 合計(jì) ㎡ 梁自重計(jì)算橫梁自重： 25= 粉刷： （）17= 合計(jì) 縱梁自重： 25=2KN/m 粉刷： 17= 合計(jì) 柱自重計(jì)算柱自重： 25=貼面及粉刷： （2）17= 合計(jì) 梁線剛度在計(jì)算梁線剛度時(shí)，考慮樓板對(duì)梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。 :計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自震周期用的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移，即把集中在各層樓面處的重力荷載代表值假想作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移 :第i層第j根柱的抗側(cè)移剛度 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計(jì)算層次/KN/（KN/m）（KN/m）/m/m58658499128418658499128328658499128238658499128146810872784由上表計(jì)算基本周期，=== 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算由于該建筑高度遠(yuǎn)小于40m，剛度和質(zhì)量沿高度均勻分布，以剪切變形為主，因此用底部剪力法來(lái)計(jì)算水平地震作用。式中：為衰減系數(shù)，應(yīng)為 不需要考慮頂部附加水平地震作用。 上下梁的相對(duì)線剛度變化的修正值，查表可得 上下層層高變化的修正值，查表可得 下層層高對(duì)該層層高的比值查表可得各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算/m/KN/(N/mm)54991288027449912880273499128802724991288027187278414505 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算/m/KN/(N/mm)54991288389449912883893499128838924991288389187278414937梁端彎矩，剪力及柱軸力由下列公式計(jì)算：表 ，剪力和柱軸力計(jì)算邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱5343332313圖 彎矩 剪力 柱軸力圖 橫向風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值垂直于建筑物的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值在計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)按下列公式計(jì)算： 其中：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 在z高度出的風(fēng)振系數(shù) 風(fēng)荷載體型系數(shù) 風(fēng)壓高度變化系數(shù) 基本風(fēng)壓由任務(wù)書可知基本風(fēng)壓=㎡，由《荷載規(guī)范》查得：=（迎風(fēng)）和=（背風(fēng)）。計(jì)算結(jié)果如下表所示：表 風(fēng)荷載作用下的水平位移計(jì)算 54991284499128349912824991281872784由表可知風(fēng)荷載作用下最大層間位移發(fā)生在第二層，滿足要求 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算計(jì)算方法同地震作用，也用D值法在求得框架第I層的層間剪力后，I層j柱分配到的剪力以及柱上下端的彎矩，分別按下列公式計(jì)算：柱端剪力計(jì)算公式：柱端彎矩計(jì)算公式： 這里的由表：均布水平荷載作用下的各層標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比查得。 樓板為現(xiàn)澆樓板，本設(shè)計(jì)選用雙向板，可沿角頂點(diǎn)沿線將區(qū)格分為小塊，每個(gè)板上的荷載傳給與之相鄰的梁，板傳至梁上三角形或梯形荷載可等效為均布荷載。 分別由邊縱梁，中縱梁傳給柱的荷載，它包括主次梁自重，樓板重，計(jì)算如： =((1/2)2+())+2+==(++(+)/2)+2=第二至四層： 梁重： 屋面板荷載：邊跨 中跨 3= 代表橫梁自重，為均布荷載形式。 分別由邊縱梁，中縱梁傳給柱的荷載，它包括主次梁自重，樓板重，計(jì)算如： =((1/2)2+())+2+（）+==(++(+)/2)+3+= 活荷載作用下的荷載計(jì)算1. 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下： P1 P2 P2 P1 q1 q1 圖 活載作用下的荷載分布 對(duì)于第五層： = == =((1/2)2+())==(++(+)/2)=其它層： =2 =2=6kn/m =((1/2)2+())2==(++(+)/2)2= 活荷載作用下的荷載計(jì)算 邊跨：1. 屋面板傳載 恒載：（12+）= 活載：（12+）= 恒載：（12+）= 活載：（12+）=：AB(CD)軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=+= 活載=樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=+= 活載=中跨： 恒載：35/8= 活載：35/8= 恒載：35/8= 活載：35/8=：BC軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=+= 活載=樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=+= 活載= 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖圖 框架計(jì)算簡(jiǎn)圖 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。表 梁的固端彎矩層數(shù)簡(jiǎn)圖邊跨框架梁頂層1/12ql2=1/12=底層1/12ql2=1/12= kN/m內(nèi)力分配系數(shù)計(jì)算 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度。m對(duì)于一至四層：=+=m對(duì)于一至四層：==第一次分配彎矩傳遞后，再進(jìn)行第二次彎矩分配。疊加相應(yīng)簡(jiǎn)支梁的彎矩圖，即為該桿件的彎矩圖。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們?cè)谠O(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大值的概率較小，且對(duì)某些控制截面來(lái)說(shuō)，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。但為了應(yīng)用方便，在抗震設(shè)計(jì)中仍采用非抗震設(shè)計(jì)時(shí)的材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，而是通過(guò)引入承載力抗震調(diào)整系數(shù)來(lái)提高其承載力?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡(jiǎn)支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論。（2）、驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置箍筋： =300665 =V=62188N 可知，無(wú)需按計(jì)算配箍。m）計(jì)算As，（mm2）實(shí)配As，（mm2）計(jì)算As（mm2）實(shí)配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍1支座A3Ф1 (603) 加密區(qū)4Ф10100非加密區(qū)4Ф10200Bl 3Ф1 (603)AB跨間 3Ф18（763)BC跨間 3Ф18（763)2支座A3Ф16(603)加密區(qū)4Ф10100非加密區(qū)4Ф10200Bl3Ф16(603)AB跨間3Ф18(763)BC跨間3Ф18(763)3支座A3Ф14(461)加密區(qū)4Ф10100非加密區(qū)4Ф10200Bl3Ф14(461)AB跨間3Ф14(461)BC跨間3Ф18(763)4支座A3Ф14(461)加密區(qū)4Ф10100非加密區(qū)4Ф10200Bl3Ф14(461)AB跨間3Ф14(461)BC跨間3Ф18(763)5支座A3Ф14(461)加密區(qū)4Ф10100非加密區(qū)4Ф10200Bl3Ф13(461)AB跨間 3Ф14(461) BC跨間3Ф18(763) 柱正截面承載力計(jì)算： 先以第1層A柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= As,=As=[Neξ() fcmb h02]/fy,/(h0as,) =[103() 5004602]/360/(56040)=(mm2)(2)、最不利組合二：Nmax=， M=非加密區(qū)還應(yīng)滿足s15d=270mm,故箍筋配置為4Ф10200 各層框架柱的配筋計(jì)算層次框架柱縱向鋼筋箍筋類型加密區(qū)非加密區(qū)5邊柱10φ16φ10100φ10200中柱10φ16φ10100φ102004邊柱10φ16φ10100φ102003邊柱10φ16φ10100φ10200中柱10φ16φ10100φ102002邊柱10φ18φ10100φ10200中柱10φ18φ10100φ102001邊柱10φ18φ10100φ10200中柱10φ18φ10100φ10200