三十六中學2號教學樓設計畢業(yè)設計計算書-預覽頁
【正文】 00 0 000 0 00000 0025000000510000 00250000000000 0000000000000 活載作用下的彎矩分配下柱懸臂右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁懸臂上柱 0 0 00 0 000 0 00000 000000000000 000000000000 0000000000000 活載彎矩圖活載剪力圖5）恒載作用下的彎距：恒載作用下的彎距樓層左邊跨中跨右邊跨左端中間右端右端中間右端左端中間右端40302010調幅后恒載作用下的彎距樓層左邊跨中跨右邊跨左端中間右端右端中間右端左端中間右端4940943020106）活載作用下的彎距：注:彎矩符號逆時針為正活載作用下的彎距樓層左邊跨中跨右邊跨左端中間右端右端中間右端左端中間右端40302010調幅后活載作用下的彎距樓層左邊跨中跨右邊跨左端中間右端右端中間右端左端中間右端40302010第四章 水平荷載作用下的框架內力分析 在計算梁線剛度時，考慮樓板對梁剛度的有利影響，即板作為翼緣工作。地震荷載作用 （3）水平地震作用下框架柱剪力和柱彎矩（D值法）—反彎點到柱下端結點的距離，即反彎點高度。—下層層高變化修正值。 （3） （4）水平地震作用下梁端彎矩按下式計算：181。B2 水平地震荷載彎矩圖水平地震荷載剪力圖地區(qū)基本風壓：風載體型變化系數：=()= 風壓高度變化系數： 按C類地區(qū)查表（指有密集建筑群的城市市區(qū)）表59風壓高度變化系數離地面或海平面高度510152030風震系數：由于房屋高度未超過30米 βZ=風壓標準值：=***=框架結構所受到結點水平風荷載 F=BhωK4層：Fw5k=***(+)=3層：Fw5k=***=2層：Fw5k=***=1層：Fw5k=***（+）=風荷載作用下的剪力分布圖圖53 風荷載作用下剪力分布圖層數層剪力邊柱D值中柱D值∑D每根邊柱剪力/kN每根中剪力/kN4K=D==K=D= =3K==D==K=D=2K==D==K=D=1K=D=K=D= 層數邊柱中柱4n=4K=；=1j=4；n=4K= 同左j=4==；y=+=y=+=3n=4K=j=3n=4K= 同左j=3====0y=y=2n=4K=j=2；n=4K=j=2；y==y==1n=4K=；j=1；n=4K=；j=1；y=y=層數層間剪力D值y值反彎點剪力彎矩邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱邊柱中柱上端下端上端下端43213水平風載彎矩圖第五章 荷載組合及最不利內力確定無震組合： (γ0=1) γ0(+ ) 有震組合： (+)+ 說明：水平作用分為：①地震力 ②風荷載 根據規(guī)范規(guī)定本設計二者不同時考慮，求梁端和柱端控制內力時，比較以下兩組組合： ①(恒+)+ ②+(+) 因為風荷載內力遠小于地震作用的內力,故公式②計算結果遠小于公式①,即風荷載不起控制作用。(1) 左邊跨梁彎矩調幅梁彎矩調幅層數4321左端 MGK MQK M MGE中跨 MGK MQK M108 MGE右端 MGK MQK M MGE（2） 右邊跨梁彎矩調幅梁彎矩調幅層 數4321梁左端 MGK MQK M MGE跨中 MGK MQK M108 MGE梁右端 MGK MQK M MGE 層數4321左端 MGK MQK M MGE中跨 MGK0000 MQK0000 M0000 MGE0000右端 MGK MQK M MGE注：(1 ) M=MGK+ (2 ) 支座截面：MGE= 跨中截面：MGE=M+[1/2(M左+M右) 1/2（M左+M右）] 說明 前面內力計算出來的梁端及柱端截面的內力均為支座軸線處的 內力，該截面并非控制截面，控制截面在支座邊緣處，所以 首先要求出控制截面的內力。164185。16 4185。16 4185。164185。16 4185。16 4185。說明：梁端組合彎矩取未進行修正的數值。B柱加密區(qū)實配普通雙肢箍筋ф10100；C柱端加密區(qū)高度， 4層—3層為1200mm,底層柱根自基礎頂面至剛性地面以上1500mm，底層柱上端為2400mm。A1=（）/22=F1= pjA1==am=(at+ab)/2=(++2)/2=1750mmF1≤=1750950=,滿足要求 橫向配筋： a1 =M0’=M1’+V1’h+=++200=N0’=N1’+G+G’=+(160+233)= Pmax= kN Pmin= kN P=+= 得出相應彎矩： MI=1/12a12[(2l+a’)(Pmax+P2G/A)+(PmaxP)l] =1/12[(2+)(+160/4)+()]= 相應配筋橫向：As=M/h0fy=106/(950300)= 選筋： 8ф10 200 實配628mm2 第九章 板式樓梯計算兩部樓梯
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