【正文】 單，總的水力停留時間也少于同類其他工藝。1. 概況因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環(huán)流動，因此有人稱其為“循環(huán)曝氣池”、“無終端曝氣池”。這種池型構造和運行方式，使氧化溝在流態(tài)上兼具推流式和完全混合式的雙重特點；采用低負荷（～ kgBOD/kgMLSS供氧量的控制通常通過改變曝氣設備的運行臺數(shù)、轉(zhuǎn)動速度和調(diào)節(jié)浸水深度來實現(xiàn)。多種多樣的構造形式，賦予了氧化溝靈活機動的運行性能，使他可以按照任意一種活性污泥的運行方式運行，并結合其他工藝單元，以滿足不同的出水水質(zhì)要求。一是通過出水溢流堰調(diào)節(jié)：通過調(diào)節(jié)溢流堰的高度改變溝渠內(nèi)水深，進而改變曝氣裝置的淹沒深度，使其充氧量適應運行的需要。因此不再需要厭氧消化，而只需進行濃縮和脫水。（3）污泥上浮問題當廢水中含油量過大，整個系統(tǒng)泥質(zhì)變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產(chǎn)生腐化污泥上??；當曝氣時間過長，在池中發(fā)生高度硝化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發(fā)生反硝化作用，產(chǎn)生氮氣，使污泥上?。涣硗?，廢水中含油量過大，污泥可能挾油上浮。與氧化溝水深（~）相比，轉(zhuǎn)刷只占了水深的1/10~1/12，轉(zhuǎn)盤也只占了1/6~1/7，因此造成氧化溝上部流速較大（~，甚至更大），而底部流速很?。ㄌ貏e是在水深的2/3或3/4以下，混合液幾乎沒有流速），致使溝底大量積泥（），大大減少了氧化溝的有效容積，降低了處理效果，影響了出水水質(zhì)。 在反應器內(nèi)預先培養(yǎng)馴化一定量的活性污泥，當廢水進入反應器與活性污泥混合接觸并有氧存在時，微生物利用廢水中的有機物進行新陳代謝，將有機物降解并同時使微生物細胞增殖。 （2）運行效果穩(wěn)定，污水在理想的靜止狀態(tài)下沉淀，需要時間短、效率高，出水水質(zhì)好。 （6）反應池內(nèi)存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥回流系統(tǒng)，調(diào)節(jié)池、初沉池也可省略，布置緊湊、占地面積省。 ④工藝過程中的各工序可根據(jù)水質(zhì)、水量進行調(diào)整，運行靈活。 ⑧脫氮除磷，適當控制運行方式，實現(xiàn)好氧、缺氧、厭氧狀態(tài)交替，具有良好的脫氮除磷效果。 CASS工藝CASS工藝原理 CASS工藝集反應、沉淀、排水、功能于一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微生物則處于好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中，從而達到對污染物去除作用，同時還具有較好的脫氮、除磷功能。（3）可實現(xiàn)除磷脫氮調(diào)節(jié)生物選擇器可變?nèi)莘e的曝氣和非曝氣順序，提高了生物除磷脫氮效果（4）節(jié)省投資構筑物少，占地面積?。辉O備及控制系統(tǒng)簡單；曝氣強度小，不須大氣量的供氣設備；運行費用低。如下表所示：表 31 三個方案的比較A2/O脫氮除磷工藝Carrousel氧化溝工藝奧貝爾氧化溝工藝污泥負荷中低低污泥齡（d）5～1520～3020～30污泥量較多少少污泥處理方式消化濃縮脫水直接濃縮脫水直接濃縮脫水曝氣方式鼓風曝氣表曝機曝氣轉(zhuǎn)刷能耗水平高低中碳化效果好好好脫氮效果好好好除磷效果好較好較好廠區(qū)環(huán)境一般好好綜上所述 ：根據(jù)測量的水量、水質(zhì)和環(huán)境容量降低的結論，確定污水及污泥處理應達到的標準，對其處理工藝流程進行方案篩選，并通過論證選擇合理的污水及污泥處理工藝流程。進水閘井的作用是匯集各種來水以改變進水方向，保證進水穩(wěn)定性。格柵由一組或數(shù)組平行的金屬柵條、塑料齒鉤或金屬網(wǎng)、框架及相關裝置組成，傾斜安裝在污水渠道、泵房集水井的進口處或污水處理廠的前端，用來截留污水中較粗大漂浮物和懸浮物，如纖維、碎皮、毛發(fā)、果皮、蔬菜、木片、布條、塑料制品等，防止堵塞和纏繞水泵機組、曝氣器、管道閥門、處理構筑物配水設施、進出水口，減少后續(xù)處理產(chǎn)生的浮渣，保證污水處理設施的正常運行[3]。75176。中細兩道格柵都設置兩組即N=2組。b=。設計中取a1=20176。計算草圖圖41 中格柵計算草圖二 細格柵設計計算進水渠道寬度計算根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算，設計中取污水過柵流速v=。格柵柵槽寬度設計中取S=B=s（n1）+bn=（961）+96=進水渠道漸寬部分長度式中 L1—進水渠道漸寬部分長度，m； a1—漸寬處角度，176。 設計中取W1=所以宜采用機械格柵清渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。具有養(yǎng)護管理條件好，便于機組檢修的優(yōu)點。缺點是養(yǎng)護管理條件差，設備直接受污水腐蝕。(c)對于自灌式泵房，采用自灌式水泵，葉輪（泵軸）低于集水池最低水位，在最高、中間和最低水位都能直接啟動，其優(yōu)點為啟動及時可靠，不需引水輔助設備，操作簡單，便于自控。但管理人員必須能熟練的掌握水泵的啟動程序。 泵房設計計算本設計采用地下濕式矩形合建式泵房，設計流量選用最高日最高時流量：Qmax=kQ=80000m3/d=104000m3/d=（1）集水池的設計計算 設計中選用5臺污水泵（4用1備），則每臺污水泵的設計流量為： 按一臺泵最大流量時5min的出水量設計，則集水池的容積為： 取集水池的有效水深為h= 集水池的面積為： ，+=。（既泵站吸水池最底水位）,（即細格柵前水面標高）。采用LZ系列污水泵（500LZ24）6臺，4用2備。沉砂池的設置目的就是去除污水中泥砂、煤渣等相對密度較大的無機顆粒，以免影響后續(xù)處理的構筑物的正常運行[9]。優(yōu)點：截留無機顆粒效果好，沉淀效果好，耐沖擊負荷，適應溫度變化。優(yōu)點：占地少，排泥方便，運行管理易行。優(yōu)點：克服了平流沉砂池的缺點，使砂粒與外裹的有機物較好的分離，通過調(diào)節(jié)布氣量可控制污水的旋流速度，使除砂效率較穩(wěn)定，受流量變化影響小，同時起預曝氣作用，其沉砂量大，且其上含有機物少。缺點：氣提或泵提排砂，增加設備，水廠的電氣容量，維護較復雜。h)。設計流量：Q=1204L/s（設計2組，分為4格）設計流速：v=水力停留時間：t=30s設計計算：（1）沉砂池長度：L=vt=30=（2）水流斷面積：A=Q/v=（3）池總寬度：設計n=2格，每格寬取b=池總寬：B=2b=（4）有效水深：h2=A/B=（～1m之間）（5）貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積（每格沉砂池設兩個沉砂斗，四格共有八個沉砂斗）其中： X1—城市污水沉砂量3m3/105m3，K—（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬a1=，斗壁與水平面的傾角為60176。Kh=，分2座，每座設計流量為Q1′=；（2）水力停留時間：tAN=；（3）污泥濃度：X=3500mg/L；（4）污泥回流液濃度：Xr=8500mg/L；考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15h，所以設計水量按最大日平均時考慮。 攪拌設備的選擇根據(jù)厭氧選擇池容積大小和池深選擇JBL 型螺旋槳式攪拌機，每格安裝4臺，其性能參數(shù)見表42：表42 JBL 型螺旋槳式攪拌機性能參數(shù)表型號漿直徑（ mm）轉(zhuǎn)速（r/min）功率(kw)漿葉數(shù)(個)JBL20008002000413412 氧化溝 采用卡羅塞爾氧化溝，該工藝就有投資省、處理效率高、可靠性好、管理方便和運行維護費用低等優(yōu)點。[5]本設計采用卡魯塞爾氧化溝。 氧化溝設計計算擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3N低于排放標準。 需用于氧化的NH3N == 需用于還原的NO3N == ③堿度平衡計算 ，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=++（140－）= mg/L 計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥ mg/L（2）硝化區(qū)容積計算硝化速率為 = d1故泥齡：，故設計污泥齡為：=原假定污泥齡為20d，則硝化速率為： d1單位基質(zhì)利用率： 所需的MLVSS總量=硝化容積：水力停留時間：（3）反硝化區(qū)容積℃時，反硝化速率為： 還原NO3N的總量=脫氮所需 脫氮所需池容：水力停留時間：（4）氧化溝的總容積總水力停留時間：總容積：（5）氧化溝的尺寸氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，寬7m，則氧化溝總長:。經(jīng)驗系數(shù)：A= B=需要硝化的氧量：Nr==R=()++==取T=30℃，查表得α=,β=,氧的飽和度CS(30℃)= mg/L，CS(20℃)= mg/L。 （8）剩余污泥量： 如由池底排除，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為：（9）曝氣機選型 設計采用的曝氣機選用型號為DY335的倒傘型葉輪曝氣機3臺，該種機子的技術參數(shù)如下所示：葉輪的直徑為：3700mm；電動機額定功率為：55 kw；電動機轉(zhuǎn)速：33r/min；充氣量：200kgO2/h。沉淀池常按池內(nèi)水流方向不同分為平流式沉淀池、豎流式沉淀池和輻流式沉淀池三種。缺點：(a)池子配水不均勻；(b)采用多斗排泥時，每個泥斗需要單設排泥管各自排泥，操作量大，采用鏈帶式刮泥機排泥時鏈帶的支撐件和驅(qū)動件都浸于水中，易銹蝕；占地面積大。水流在池中呈水平方向向四周輻射，由于過水斷面面積不斷變大，故池中的水流速度從池中心向池四周逐漸減慢。適用條件：適用于大、中型污水處理廠；適用于地下水位較高的地區(qū)。缺點：(a)池子深度大，施工困難；(b)對沖擊負荷和溫度變化的適應性能力較差；(c)造價較高；(d)池徑不宜過大，否則布水不均勻。(b)運行管理成本高綜上所述，四種沉淀池的優(yōu)缺點比較，并結合本設計的具體資料可知，本工程二沉池采用中心進水、周邊出水的輻流式沉淀池。其主要的特點是采用機械排泥，運行較好；排泥設備有定性產(chǎn)品[3]。沉淀池表面積式中：Q一污水最大時流量，m3/h；n一沉淀池個數(shù)，本設計設置4座沉淀池；q—表面負荷，m3/(m2(5)沉淀部分有效容積(6)污泥部分所需容積則 采用間歇排泥，設計中取兩次排泥的時間間隔為T=2h污泥斗計算式中：r—污泥斗上部半徑，m；r1—污泥斗下部半徑，m；α—傾角，一般為60176。單池污泥量[8]總污泥量為回流污泥量加剩余污泥量。在二沉池的絎架上設有i=10‰的污泥流動槽，經(jīng)漸縮后流出二沉池，采用漸縮是為保證中心管內(nèi)污泥流速不宜過大，以利于氣水分離。威廉系數(shù)，含水率為98%時，CH=81。為了配水均勻，沿套管周圍設一系列潛孔，并在套管外設穩(wěn)流罩。 設計中取v=，穩(wěn)流筒直徑（4）集配水井的設計計算二沉池采用配水井進行配水，分別往四座沉淀池均勻進水。設計中取v1’= 。hf=H+h=+=式中 hf—局部水頭損失，m； f—局部阻力系數(shù)，本設計為圓角進口圓管，取f=； v—水流流速，m/s； g—重力加速度，m/s2。 校核如下： 因此，則集水槽總高為h=+= 集水槽水力計算濕周：水力半徑：水流坡度： 則沿程水頭損失為：局部按沿程水頭損失的30%計，則集水槽內(nèi)水頭損失為：②出水堰的計算 二沉池是污水處理系統(tǒng)中的主要構筑物，污水在二沉池中得到凈化后，出水的水質(zhì)指標大多已定，故二沉池的設計相當重要。圖43三角堰示意圖式中:q—三角堰單堰流量，L/s；Q—進水流量，m3/s；L—集水堰總長度，m；L1—集水堰外側堰長，m；L2—集水堰內(nèi)側堰長，m；n—三角堰數(shù)量，個；b—三角堰單寬，m；h—堰上水頭，m；q0—堰上負荷，L/(s為了防止疾病的傳播并滿足污水深度處理對水質(zhì)的要求，必須對出水進行消毒處理。設備無定型產(chǎn)品，貨源不足適用條件大、中型污水處理廠，最常用方法中、小型污水處理廠中、小型污水處理廠要求出水水質(zhì)較好、排入水體的衛(wèi)生條件高的污水廠小型污水廠，隨著設備逐漸成熟，正日益廣泛采用 本設計中采用液氯為消毒劑，其優(yōu)點是效果可靠，投配設備簡單、投量準確、價格便宜。(3)接觸池尺寸 設每個廊過寬度為b=9m，則消毒池總寬度為B=5b=56m=30m，則消毒池的長度為：，取25m。即：式中： ρ一投氯量，mg/L，6mg/L； Qmax—104000m3/d。通風設備的排氣口應設于低處，通風設備可按每小時換氣12次設計選型。加氯間內(nèi)應設置吸收設備。 加氯間尺寸設置為18m12m。(1)由上表知W=，則設巴氏計量槽過水為自由流，則由《給水排水設計手冊(第二版)》第五冊第569頁查知，W=，流量計算公式為：H1=(2)選擇鋼筋混凝土管作為二級出水管，管徑為D=1300mm，流速v=，設計坡度為i=。因此，不考慮設消化池，污泥直接進行濃