【正文】 = 合計： 折算為均布線荷載 ： （2+） =（350750）： 自重 （）25kN/m3= 抹灰層 10厚混合砂漿 [（）2+]17kN/m3= 合計：3. 次梁（150250）： 自重 （）25kN/m3= 抹灰層 10厚混合砂漿 [（）2+]17kN/m3= 合計：： 底層柱（500500）自重 （）25kN/m3=（4）17kN/m3= 合計： 標準層柱（450450）自重 （）25kN/m3=抹灰 10厚混合砂漿 （4）17kN/m3= 合計：5. 外縱墻300厚加氣塊，內側抹灰20厚，采用塑鋼窗()。 各層重力荷載標準值計算說明：對于高度不超過40m，以剪切變形為主且質量和剛度沿高度均勻分布，適用于底部剪力法計算水平地震作用。 1）荷載匯總（kN/m） 表261 構件線荷載匯總構件不上人屋面標準層樓面橫梁縱梁次梁首層柱荷載線值構件標準層柱外縱墻外橫墻內縱墻內橫墻隔墻線荷載值2）首層的墻體重力荷載標準值 =[（）（2+2）]+[（）8 ]+[2()]+[()211 ] =3）標準層的墻體重力荷載標準值 =[（）（2+2）]+[（）8 ]+[2()]+[()211] =4）首層柱的重力荷載標準值 =52（根）=5)標準層柱的重力荷載標準值 =52（根）=6）橫梁的重力荷載標準值 =13=7）縱梁的重力荷載標準值 =4=8）次梁的重力荷載標準值 =8(根)=9）女兒墻的重力荷載標準值（，普通磚砌筑，混凝土壓頂） =（18+17）（+）2= kN考慮其他一些綜合因素，取女兒墻自重=550kN2. 各樓層的重力荷載標準值計算 說明： %，活載（雪載）取50%計入組合。 1）頂層：550(女兒墻)+()(屋面)+（標 墻）+（標柱）+（橫梁）+（縱 梁）+（次梁）+(8)(陽臺) = 2)標準層：( 8)(標準 層樓面)+(2+8)(盥洗室、 公廁、衛(wèi)生間樓 面)+（橫梁）+（縱梁） +（次梁）+(8)(陽臺)+ 2/2（墻 體）+2/2（標柱）= 3）首層：( 8)(標準層樓 面) +(2+8)(盥洗室、公廁、 衛(wèi)生間樓面)+(8)(陽臺)+ （首墻）+（標墻）+（首柱）+ （標柱）+（橫梁）+（縱梁）+（次 梁）=3. 屋面雪荷載標準值計算及活荷載標準值計算=()==（+）()=兩者不同時考慮，取大值參與計算，=4. 總重力荷載代表值計算=+=+==+=+==+=+=重力荷載代表值 橫向水平地震力作用下框架結構的內力、位移計算 橫向自震周期的計算 ，可僅取軸12框架計算結構橫向的自振周期，計算時可取各層的自重作為水平荷載，計算水平荷載作用下的側向位移時則用D值法，軸12框架剛度及荷重常數(shù)層/柱六/邊柱中柱五/邊柱中柱四/邊柱中柱三/邊柱中柱二/邊柱中柱一/邊柱中柱層/六/1115400五/1115400四/1115400三/1115400二/1115400一/852800自上向下累加自下向上累加一框架，ABCD柱各一根，一共有13榀框架.首層：框架抗側移總剛度（）=132（17800+15000）=852800kn/m標準層：框架抗側移總剛度（）=132（25900+17000）=1115400kn/m： 考慮填充墻的周期折減系數(shù)，對周期進行修正 ==(s) 本結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：Geq=∑Gi=（+4+）=（KN） 根據(jù)設計任務書類場為II類，防烈度為7度，地震特征周期值Tg=、水平地震影響系數(shù)最大值аmax= 特征周期值（s）設計地震分組場地類別III IIIIV第一組第二組第三組地震影響設防烈度6789多遇地震（）（）罕遇地震 （）（）注：。： 頂部附加地震作用系數(shù)≤+不考慮+≥ =+= 則： ==各質點橫向水平地震作用按下式計算： =2135GiHi/∑GjHj（KN）式中 結構總水平地震作用標準值（底部剪力） 質點i的水平地震作用標準值 Gi Gj分別為作用于質點i,j的重力荷載代表值 Hi Hj分別為質點i,j的計算高度地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）計算過程見表31表 52 各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi/mGi/kNGiHi/kN?mGiHi/∑GjHjFi/kNVi/kN6 5 4 3 2 1 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移（△u）i和頂點位移u i分別按下列公式計算： 和 各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe][1/550]?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按下列公式計算：（高層61頁） 注：y0框架柱的標準反彎點高度比。（高層書223頁）由力法計算框架各層的彎矩和剪力后求的。1. 在水平地震作用下，表 軸12框架內力計算層/Vi/kN柱六邊柱中柱五 邊柱中柱四邊柱中柱三 邊柱中柱二 邊柱中柱一邊柱中柱層/六0（邊）00 00（中）000五（邊）0 00（中）000四（邊）000（中）0006666三（邊）0 006060（中）0007878二（邊）000（中）0 00一（邊）00 0071（中）0000注：表中M單位為kN、。依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范進行設計。 （3）風振系數(shù)的計算《建筑結構荷載規(guī)范》（GB500092001）：，如房屋、屋蓋及各種高聳結構，均應考慮風壓脈動對結構發(fā)生順風向風振的影響，根據(jù)能量法計算得 ==(s)，（對于較規(guī)則框架結構可取=（～)n，n為結構層數(shù)。（在一般情況下，對順風向響應可僅考慮第1振型的影響，對橫風向的共振響應，應驗算第14振型的頻率，） 風壓高度變化系數(shù)。40 040 034 029 027 023 022 020 043 044 042 037 034 031 029 028 045 049 048 044 042 038038 036 0頂點側移是所有各層層間側移之和，即第層側移：；頂點側移：12軸線框架在風荷載作用下側移的計算過程見下表：樓層（kN）（kN）（kN/m）(m)(m)685800104104585800104104432858001041043858001041042858001041041 65600104104彈性層間位移角限值結構類型 鋼筋混凝土框架1/550 各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，對于鋼筋混凝土框架結構，層間彈性位移角限值[θe][1/550]。由附表51查取（抗震176）；y1為上下層梁線剛度不等時的修正值。反彎點法高度取決于荷載形式，梁柱剛度比、建筑總層數(shù)和柱所在的樓層號。m,V單位為kN。 框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力圖（kN）、梁端剪力及柱軸力圖 豎向荷載作用下框架結構內力計算 取12軸線橫向框架進行計算，如下圖所示。恒荷載作用下各層橫框架梁上的荷載分布如下圖所示：qq1，代表橫梁自重，均為均布荷載。說明：三角形荷載作用時：q=5/8p（p荷載) 梯形荷載作用時： q=(p(高度/跨度)q1=, q1’=（查表261）=[(12+)]2= q2’=（5/8p=5/）2=()P1=[(5/)+（縱梁）+（女兒墻）]=P2=[（次梁）+5/+(衛(wèi)生間屋板)] =P3=[+(12+)+(衛(wèi)生間屋板)+] =集中力矩M1=P1e1=（）/2=m q1=, q1’=（查表261） =[(12+)]2= q2’=（5/8p=5/）2=()P1=[(5/)+（縱梁）+（縱墻）]=P2=[（次梁）+5/+(衛(wèi)生間板)+(內縱墻)] =P3=[(次梁)++）+ (衛(wèi)板)+（內縱墻）]=集中力矩M1=P1e1=（）/2=m同理，在屋面雪荷載作用下： =[(12+)]2= q2’=（5/8p=5/）2= P1=[(5/)]=P2=[(5/)+(衛(wèi)生間屋板)] =P3=[(12+)+(衛(wèi)生間屋板)] =集中力矩M1=P1e1=（）/2=m=[(12+)]2= q2’=（5/8p=5/）2= P1=[(5/)]=P2=[(5/)+(衛(wèi)生間屋板)] =P3=[(12+)+(衛(wèi)生間屋板)] =集中力矩M1=P1e1=（）/2= /(kN/m)P1 /kNP2 /kNP3 /kNM1 /kN1