【正文】 兩層，黃鐵礦呈結(jié)核狀，豆?fàn)罴吧?，已達(dá)可采品位，上部為灰色鋁土質(zhì)泥巖，偶夾薄層細(xì)～中粒石英砂巖。下部灰?guī)r含煤段：厚約37m，由灰～深灰色石灰?guī)r，中～細(xì)粒砂巖，泥巖和煤組成，含灰?guī)r4層（L2L5）。上部灰?guī)r段：厚約30m，油灰色，深灰色泥巖，粉砂巖，菱鐵質(zhì)泥巖。由灰白、淺灰及灰綠色中～細(xì)粒砂巖，砂質(zhì)泥巖，粉砂巖及鋁土質(zhì)泥巖組成，含植物化石碎片。填隙物和長石已碳酸鹽化。特征明顯，為本區(qū)重要標(biāo)志層之一（俗稱A層鋁土）。上二迭統(tǒng)上石盒組下段（P）以四煤底板砂巖（S15）與下石盒子組分界，并呈整合接觸，平均厚度170m左右。中、上部為灰白色細(xì)～中粒石英砂巖（S16），具底礫巖，一般分為三層。石英成分占80～90%，且具溶蝕邊。底部具雜色巖屑細(xì)礫巖，礫石周圍有鐵質(zhì)浸染現(xiàn)象，呈棕紅色。據(jù)區(qū)域地層資料，巖性為灰色中～粗粒石英砂巖（俗稱平頂山砂巖）。上部為紫紅色砂巖，夾薄層紫紅色泥巖。中、下部為棕紅色粘土，具數(shù)層礫巖，粘土土中含不規(guī)則鈣質(zhì)結(jié)核和礫石。煤田展布方向大體為N54176。井田內(nèi)的構(gòu)造形態(tài)為一走向N54176。構(gòu)造以走向NE的斷裂為主，沿走向和傾向尚有波狀起伏。左右。W，傾向NE，傾角70176。E，傾向NW,傾角70176。六、官莊正斷層（F60）為F31之分支斷層，走向N75176。七、油坊蔣斷層（F）為井田西南部邊界斷層，向西被界碑?dāng)鄬雍头角f斷層切割，延伸至九里山井田。井田內(nèi)落差300～350m，且向東逐漸變小，經(jīng)對比，26－，其上為石千峰地層，其下為S16砂巖，缺失P～P地層約310m；23－，其上為S16砂巖，其下為O2灰?guī)r，缺失四煤底板砂巖（S15）至C2地層約350m；另外，32線以西地震剖面（如3線、5線、加5線）斷層反映明顯，向東反映較差，該斷層已經(jīng)查明。九、小鳳凹正斷層（F63）位于吳村煤礦深部，向東尖滅于30－6孔與32－8孔之間，向西尖滅于27－5孔以西，落差0－40m，走向N62176。落差0－65m，走向N70176。本井田除上述構(gòu)造形跡外，由于勘探工程量較少，以往鉆探質(zhì)量較差，無巖芯鉆進較多，且部分鉆孔未測井，因此可能落差較小的斷層尚未查出。砂巖為灰～深灰色，中～細(xì)粒巖屑石英砂巖，局部相變?yōu)榉凵皫r。接觸～孔隙式膠結(jié)。二1煤層下2－7m，偶有薄煤一層（二0煤）。石英顆表面有刻蝕現(xiàn)象。菱鐵質(zhì)顆粒與石英同方向排列，形成小型交錯層理，石英顆粒具次生加大現(xiàn)象。上段：即香炭砂巖（S11）段，厚約40m，該砂巖以灰色，中～細(xì)粒（局部為粗粒）石英砂巖為主，次為深灰色粉砂巖，含菱鐵質(zhì)顆粒，具透鏡狀層理，頂部粉砂巖的律層理及脈狀層理明顯，偶含薄煤12層（二4煤和二5煤）。頂板為灰～深灰色泥巖。煤層頂板為全區(qū)普遍發(fā)育的L2石灰?guī)r，底部為灰～深灰色泥巖，鋁土質(zhì)泥巖，含較多黃鐵礦結(jié)核和團塊，礦－2煤層應(yīng)屬層位穩(wěn)定，普遍可采，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，穩(wěn)定型之中厚煤層。故本區(qū)二1煤層瓦斯含量高。據(jù)鉆孔煤芯和生產(chǎn)過程統(tǒng)計資料，該區(qū)二1煤層下部1－2m左右為一松軟煤帶，呈鱗片狀，粒狀，粉狀產(chǎn)出，中上部為塊煤帶，局部地段頂部也有松軟煤層。二1煤層自然傾向、煤塵爆炸測定結(jié)果表（據(jù)三隊報告）孔號自　　然　傾　　向煤　塵　操　作備　注原樣（℃）氧化（℃）還原（℃）自然傾向火焰長度（mm）加巖粉量（%）結(jié)論2205386373398無00無鶴壁礦務(wù)局測試2308381374397無00無2616385378399無00無（一）第三、四系孔隙含水組第三、四系沉積厚度一般100～250m，由北向南、由西向東逐漸變厚。二1煤層上部60m范圍內(nèi)，含水層巖性以細(xì)粒砂巖為主，中粒砂巖次之。（三）太原群灰?guī)r深裂隙含水層L8灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層～，巖溶裂隙發(fā)育不均，本次施工5孔均不漏水，僅見少數(shù)細(xì)少裂隙，多被方解石脈充填。處在白莊斷層附近的4－3孔，裂隙較發(fā)育，具溶蝕現(xiàn)象。鄰近生產(chǎn)礦井排水所引起的水位大幅度下降，已影響到古漢山井田，水位標(biāo)高與影響前天然水位相比，下降了許多。在斷層附近，該層水與L8灰?guī)r水力聯(lián)系密切，易引起礦床突水淹井。所統(tǒng)計，～，上距－～，巖性為C2鋁土質(zhì)泥巖。32線與白莊、吳村煤礦以魏村和小鳳凹等斷層為界，由于斷層的延伸方向與地下水流向近于垂直，故對北來地下水的運動條件有一定影響。井田東部以內(nèi)升外降、落差大的赤莊斷層為界，因巖溶裂隙含水層與區(qū)外含水豐富的第三、四系沖洪積層廣大接觸。24線與32線之間，構(gòu)造相對比兩側(cè)發(fā)育，水文地質(zhì)條件亦較復(fù)雜。說明了斷層附近巖溶裂隙發(fā)育，有利于地下水的運移、富集，同時也說明了本井田構(gòu)造比較簡單。理由如下：九里山礦與古漢山井田二者以位南、方莊、界碑三條斷層和方莊、界碑兩斷層之間的地塹相隔，破壞了層狀含水層的完整性與連續(xù)性，造成含水微弱的煤系地層與兩側(cè)巖溶裂隙含水層對接，故兩側(cè)不易發(fā)生水力聯(lián)系。位于斷層?xùn)|側(cè)的21－4孔距采區(qū)約1550m，；2308孔距采區(qū)約2750m，；2616孔距采區(qū)約3100m。根據(jù)井田水文地質(zhì)條件和鄰近生產(chǎn)礦井的水文地質(zhì)情況，對礦床充水因素可能發(fā)生突水的地段分析如下：據(jù)統(tǒng)計，本井田二1煤層上距第三、一般情況下第三、四系孔隙對礦床影響不大。550m水平以上水壓33～60kg/cm2。本井田L(fēng)8灰?guī)r水壓遠(yuǎn)比上述突水水壓大，說明在斷層的影響下，本井田突水具有更大的可能性，在溝通LO2灰?guī)r水的情況下，易突水淹井。礦床水文地質(zhì)類型為三類二型。走向（東西）長約10km，～。一水平標(biāo)高450m，二水平標(biāo)高750m。采煤工作面接替為：12022采煤工作面即將回采結(jié)束，搬至12062采煤工作面回采。掘進工作面為：12042上、下風(fēng)道、12062下風(fēng)道、13051上風(fēng)道（東、西頭）、15采區(qū)上倉皮帶、16煤下山、16021上風(fēng)道、14181切眼、14機軌下山、16軌道下山、16回風(fēng)下山通路、礦井控放水巷、井底排水系統(tǒng)改造工程等掘進工作面；主要修理地點有東大巷、東通風(fēng)疏水大巷、西大巷。16采區(qū)在630m以上；11采區(qū)為軌道、運輸、回風(fēng)三條上山布置，1個采煤工作面；12采區(qū)為機軌合一、回風(fēng)兩條上山布置，1個采煤工作面，2個煤巷掘進工作面；14采區(qū)為軌道、運輸、回風(fēng)三條上山布置，2個采煤工作面，1個煤巷掘進工作面。推進速度為：推進5060m/。古漢山礦具有完整獨立的通風(fēng)系統(tǒng)，通風(fēng)方法為抽出式，通風(fēng)方式為混合式。局部通風(fēng)管理符合規(guī)程要求，所有掘進工作面都安裝了“三專兩閉鎖”、雙風(fēng)機、雙電源、自動倒臺裝置。12采區(qū)進風(fēng)量1445 m3/min，回風(fēng)量1506 m3/min，通風(fēng)難易程度為：容易。井下通風(fēng)系統(tǒng)比較穩(wěn)定，風(fēng)量分配主要靠各分風(fēng)區(qū)自然分風(fēng)為主，風(fēng)量調(diào)節(jié)為輔；回風(fēng)系統(tǒng)無控風(fēng)設(shè)施，暢通無阻。2006年12月31日礦井主要通風(fēng)風(fēng)機系統(tǒng)性能經(jīng)河南理工大學(xué)礦用安全產(chǎn)品檢驗中心檢驗，鑒定結(jié)果：合格。位村風(fēng)井主要通風(fēng)機運轉(zhuǎn)參數(shù)：2號風(fēng)機運轉(zhuǎn)，1號風(fēng)機備用；風(fēng)葉角度60176。目前，古漢山井通風(fēng)阻力為2813Pa，位村井通風(fēng)阻力為2500Pa。以下為古漢山煤礦各基本參數(shù)參考數(shù)據(jù)。煤層瓦斯含量也可用單位質(zhì)量純煤(去掉煤中水分和灰分)的瓦斯體積表示，單位是m3/。③損失瓦斯含量計算：通過大量地勘鉆孔采樣試驗測定，煤樣在最初暴露的一段時間內(nèi)，累計解吸瓦斯量與煤樣解吸時間的平根成正比，即： (1)式中：——煤層自開始暴漏起至?xí)r總的瓦斯解吸量，mL；——煤樣在解吸測定前暴漏時間，min，；——提鉆時間，min；——解吸測定前在地面暴漏時間，min；——煤樣瓦斯解吸測定時間，min；——瓦斯解吸速率，；由上式可知，在解吸量測定前，煤樣在暴漏時間為時的瓦斯解吸量為：由此，可知在時間t時解吸量為：；將不同解吸時間下測得數(shù)據(jù)按下式換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積Voi： 瓦斯損失量推算圖 式中 V0i－－換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的解吸瓦斯體積，ml； Vi――不同時間解吸瓦斯測定值，ml；Po――大氣壓力，Pa；hw――量管內(nèi)水柱高度，mm；Ps――hw下飽和水蒸汽壓力，Pa；tw――量管內(nèi)水溫，℃。⑵井下解吸法該方法是在地勘解吸法原理基礎(chǔ)上改進、發(fā)展形成的。r；P——煤層瓦斯壓力，MPa；a——吸附常數(shù)，試驗溫度下煤的極限吸附量，m3/t；b——吸附常數(shù)，MPa1；ts——試驗室作吸附試驗的溫度，℃；t ——井下煤體溫度，℃；Mad——煤中水分含量，%；——煤中灰分含量，%；n ——系數(shù)，；K——煤的孔隙容積，m3/m3；k——甲烷的壓縮系數(shù)。 煤層透氣性系數(shù)煤層透氣性系數(shù)是煤層瓦斯流動難易程度的標(biāo)志，是煤層對于瓦斯流動的阻力，通常用透氣性系數(shù)表示。1m2/MPa2 。根據(jù)收集資料，W1＝＝ ＝＝ W3＝（＋）＝ W＝礦井可抽瓦斯量是指礦井瓦斯儲量中在當(dāng)前技術(shù)水平下能被抽出來的最大瓦斯量。根據(jù)《AQ10272006煤礦瓦斯抽放規(guī)范》：瓦斯抽出率：——預(yù)抽煤層瓦斯的礦井：礦井抽出率應(yīng)不小于20%，回采工作面抽出率應(yīng)不小于25%；——鄰近層卸壓瓦斯抽放的礦井：礦井抽出率應(yīng)不小于35%，回采工作面抽出率應(yīng)不小于45%；——采用綜合抽放方法的礦井：礦井抽出率應(yīng)不小于30%；——煤與瓦斯突出礦井：預(yù)抽煤層瓦斯后， MPa以下。每月底按式（10）計算礦井月平均瓦斯抽采率。 （11）式中 —工作面月平均瓦斯抽采率，%；—回采期間，工作面月平均瓦斯抽采量，m3/min；—工作面月平均風(fēng)排瓦斯量，m3/min根據(jù)收集資料，古漢山礦13采取13051工作面瓦斯抽放率為： ＝（100）247。礦井生產(chǎn)能力主要根據(jù)礦井地質(zhì)條件、煤層賦存情況、處理、開采條件、設(shè)備供應(yīng)以及國家需煤等因素確定。參考《煤礦設(shè)計手冊》，各類井型井田的特征。按設(shè)計規(guī)范規(guī)定，各井型的服務(wù)年限下如表：井型礦井設(shè)計生產(chǎn)能力（Mt/a）新礦井服務(wù)年限（a）改擴建后礦井服務(wù)年限（a）大型～ ～60505040中型～4030小型各省煤炭廳自定同左經(jīng)計算后的礦井服務(wù)年限為53年四 瓦斯抽放的必要性和可行性論證抽放瓦斯的必要性論證應(yīng)對礦井、回采工作面及掘進工作面分別進行抽放瓦斯必要性分析。 通風(fēng)處理瓦斯量核定當(dāng)一個礦井、采區(qū)或工作面的絕對瓦斯涌出量大于通風(fēng)所能允許的瓦斯涌出量時，就要抽放瓦斯，即： （12）式中 q—礦井（采區(qū)或工作面）的瓦斯涌出量，m3/min；qf—通風(fēng)所能承擔(dān)的最大瓦斯涌出量，m3/min；v—通風(fēng)巷道（或工作面）允許的最大風(fēng)速，m/s；S—通風(fēng)巷道（或工作面）斷面積，m2；C—《煤礦安全規(guī)程》允許的風(fēng)流中的瓦斯?jié)舛龋?；K—瓦斯涌出不均衡系數(shù)，~。　　開采層和鄰近層相對瓦斯涌出量計算方法如下：　　薄及中厚煤層不分層開采時，開采層瓦斯涌出量可由式()計算?！　∈街校篕f——取決于煤層分層數(shù)量和順序的分層瓦斯涌出系數(shù)，如無實測值可按參照附錄D選??；其他符號意義同前。式中：　　q掘——掘進工作面絕對瓦斯涌出量，m3／min；　　q3——掘進工作面巷道煤壁絕對瓦斯涌出量，m3／min；　　q4——掘進工作面落煤絕對瓦斯涌出量，m3／min。（5） 礦井瓦斯涌出量　　礦井瓦斯涌出量采用式(4)計算。d；鉆孔流量衰減系數(shù)：～對照上表得出其抽放難以程度為：可以抽放。瓦斯抽放系統(tǒng)選擇還應(yīng)注意以下問題：⑴分期建設(shè)、分期投產(chǎn)的礦井，抽放瓦斯工程可一次設(shè)計，分期建設(shè)、分期投抽?！V井抽放瓦斯量較大且瓦斯利用點分散。一、古漢山煤礦開采期間的瓦斯來源由一下三部分組成：回采工作面的瓦斯涌出、掘進工作面的瓦斯涌出和采空區(qū)的瓦斯涌出，各瓦斯源涌出的瓦斯占礦井瓦斯的涌出比例與礦井的開采深度和礦井的生產(chǎn)接續(xù)布局、采掘強度等有關(guān)，根據(jù)礦井瓦斯涌出量預(yù)測結(jié)果計算古漢山礦各生產(chǎn)時期的瓦斯涌出構(gòu)成為：初期：%，%，采空區(qū)瓦斯占51%。根據(jù)回采工作面瓦斯涌出量預(yù)測結(jié)果，計算確定的古漢山礦各段區(qū)回采工作面瓦斯涌出構(gòu)成為：%；%，%，%。 瓦斯采空區(qū)涌出量大的主要原因是由于14采區(qū)突出掘進工作面停止掘進，通風(fēng)的掘進工作面多，而這些地區(qū)的瓦斯涌出量全部算到了采空區(qū)?！簩油笟庑暂^差，采用分層開采的厚煤層，可利用先采分層的卸壓作用抽放未采分層的瓦斯。 根據(jù)所收集資料，古漢山煤礦14采區(qū)鄰近層瓦斯抽放方法采用從開采層回風(fēng)巷(或回風(fēng)副巷)向鄰近層打垂直或斜交穿層鉆孔抽放瓦斯的方法。發(fā)現(xiàn)有自然發(fā)火征兆時，必須采取防止煤自燃的措施。根據(jù)《AQ10272006煤礦瓦斯抽放規(guī)范》，鉆場鉆孔布置應(yīng)按照以下要求：——鉆場的布置應(yīng)免受采動影響，避開地質(zhì)構(gòu)造帶，便于維護，利于封孔，保證抽放效果；——盡量利用現(xiàn)有的開拓、準(zhǔn)備和回采巷道布置鉆場；——對開采層未卸壓抽放，除按鉆孔抽放半徑確定合理的孔間距外，應(yīng)盡量增大鉆孔的見煤長度；——鄰近層卸壓抽放，應(yīng)將鉆孔打在采煤工作面頂板冒落后所形成的裂隙帶內(nèi)，并避開冒落帶；——強化抽放布孔方式除考慮應(yīng)取得好的抽放效果外，還應(yīng)考慮措施施工方便；——邊采邊抽鉆孔的方向應(yīng)與開采推進方向相迎，避免采動首先破壞孔口或鉆場；——鉆孔方向應(yīng)盡可能正交或斜交煤層層理；——穿層鉆孔終孔位置，應(yīng)在穿過煤層頂(底)