【正文】 1（2）計算沖擊系數(shù)A=， Ic=， G=11220N/，c=G/g=11220/=103NS3/，1010N/自振基頻：Hz則（1+）=（3）跨中彎矩，跨中剪力Ql/2計算由于雙車道不折減，故計算如下表表36 跨中彎矩與剪力組合表截面荷載類型或qr（kN/m）PK（kN）（1+）mcS（kNm）剪力（kN）類 型支點/4截面跨中支點/4截面跨中①結(jié)構(gòu)自重00②汽車荷載0③人群荷載0④（②+③）0⑤SSD=①+④0(三)正常使用狀態(tài)短期效應(yīng)組合 （）表310 正常使用狀態(tài)短期效應(yīng)組合序號荷 載彎矩（kN在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。式中：—在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； —構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的有效預壓應(yīng)力。18根鋼鉸線在板橫截面中呈不均勻分布，預應(yīng)力鋼筋在截面中的分布見下圖：圖37 預應(yīng)力鋼筋在截面中的分布（單位：㎝） 普通鋼筋數(shù)量估算及布置在預應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響。普通鋼筋 512布置在空心板下緣一排，沿空心板跨長直線布置，鋼筋重心至板下緣40mm，即。m 即跨中抗彎承載力滿足要求。（二）計算箍筋的最大間距計算㎜采用直徑為的雙肢箍筋（HRB335級鋼筋），則2=㎜2，一般受彎構(gòu)件箍筋常按等間距布置，為計算簡便，計算公式中截面有效高度ho=62040=580㎝，縱向配筋百分率：由混凝土和箍筋承受全部計算剪力的條件得： 取取箍筋間距100mm，配箍率在的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋。 預應(yīng)力損失計算 按《公預規(guī)》的規(guī)定，鋼鉸線張拉控制應(yīng)力取=1860=1302 MPa。溫差應(yīng)力計算，按《公預規(guī)》附錄B計算。預加力引起的反拱按等截面梁計算，截面剛度按跨中截面凈截面確定，設(shè)這時空心板混凝土的強度達到C30，反拱長期增長系數(shù)采用=。一、上緣混凝土邊緣應(yīng)力 ： ==二、下緣混凝土邊緣應(yīng)力： = =計算結(jié)果表明，在預施應(yīng)力階段，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。m）則，混凝土受壓邊緣的法向壓應(yīng)力為： ===； = MPa； ——受拉區(qū)預應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向拉應(yīng)力——受拉鋼筋偏心矩：（=㎜）——全截面換算截面慣性矩：（=106㎝4）= = = MPa MPa1860=1209 MPa 一般取變截面分別計算截面形心軸處在標準值效應(yīng)組合作用下的主壓應(yīng)力，應(yīng)滿足，本設(shè)計取支點處。第六章 鉸縫的抗剪強度驗算第一節(jié) 鉸縫剪力影響線鉸縫剪力近似按荷載橫向分布理論計算，由鉸接板橫向分布系數(shù)計算，可求得鉸縫剪力影響線： 圖61 鉸縫剪力計算示意圖當單位力p=1作用在鉸縫i以左時，鉸縫i的剪力；當單位力p=1作用在鉸縫i以右時，鉸縫i的剪力?？汕蟮眠B接的固端彎矩，計算式為： ——分別為連接桿的彈性模量和慣矩：代入得： ==選擇連接鋼筋為II級鋼，直徑為，則鋼筋應(yīng)力為：， 取y=d/2=㎝ （280——鋼筋抗拉設(shè)計強度）第二節(jié) 按受拉構(gòu)件計算內(nèi)力本計算為四跨一聯(lián)，由于溫度變化和收縮引起的移動系數(shù)值，當取計算溫度下降15收縮按降溫5計算時橡膠支座容許最大位移量為： ——橡膠支座容許最大剪力變形，從位移0點到最大位移量點的距離為：=大于四孔梁長的一半，故墩臺上的支座均可采用橡膠支座。一、計算支座的平面形狀系數(shù)二、計算橡膠支座的彈性模量三、驗算橡膠支座的承壓強度（合格）第二節(jié) 確定支座厚度一、支座每一側(cè)的水平位移㎝二、由汽車荷載指動力引起的水平位移，一個設(shè)計車道上公路II級車道荷載總重：＋=，10%= kN，按《橋規(guī)》不得小于90 kN，則取=90 kN，五塊板20個支座，每支座承受水平力=三、確定需要的橡膠片總厚度不計汽車制動力㎝計入汽車制動力《橋規(guī)》=18=㎝選用4層鋼板和5層橡膠片組成的支座，㎝。采用板式橡膠支座，㎝。二、橋臺的一般構(gòu)造采用埋置式橋臺，臺高H=，下設(shè)樁基礎(chǔ)，采用鉆孔灌注樁，為摩擦樁。m）——————第五節(jié) 風荷載， ， ， 一、橫橋向風荷載計算，每跨迎風面積為上部結(jié)構(gòu)風荷載標準值：==上部結(jié)構(gòu)風荷載對墩身底彎矩為： （——板高，——支座高，——墩帽與墩身高度）二、縱橋向風荷載計算， ， ， ， ， 墩身迎風面積：第六節(jié) 縱向力 縱向力中溫度、混凝土收縮和徐變作用等跨簡支梁的橋墩、兩排支座相互抵消。（一）豎向力=[（2+）＋（+）＋2]=（二）縱向彎矩（繞x軸）= kN結(jié)構(gòu)自重豎向力、汽車和人群荷載豎向力及其縱橫向彎矩，縱向風荷載彎矩，制動力彎矩等作用效應(yīng)組合（不計橫向風荷載彎矩）。m）——————縱向偏心矩（kNm（二）縱橋向豎向力：V= 彎矩：M=+= kN一、抗傾覆穩(wěn)定性驗算y——基底截面重心軸至截面最大受壓邊緣距離：y=——所有外力的合力R的豎向分力對基底重心的偏心矩==（《JIJ02485規(guī)范》） 滿足要求二、抗滑動穩(wěn)定性橋墩基底承受兩個相反反向的水平力，風力和制動力引起滑移，基底摩擦阻力則作為穩(wěn)定力阻止滑移，基礎(chǔ)與地基摩擦系數(shù)按《JIJ02485規(guī)范》滿足要求第十節(jié) 墩帽配筋墩帽縱橋向鋼筋為128，箍筋間距為20cm，采用6鋼筋。二、樁長的計算用確定單樁容許承載力的經(jīng)驗公式反算樁長，設(shè)樁長為h，則該樁埋入最大沖刷線以下深度為（h+1）m，埋入一般沖刷線深度為（h+）m。三、樁的配筋及截面強度驗算樁直徑以樁頂受力來配筋，采用容許應(yīng)力法配筋及截面強度驗算，%來配置。第二節(jié) 樁對承臺的沖剪驗算如下圖所示：圖121 承臺受沖剪計算示意圖樁頂?shù)匠信_的厚度，由下式進行驗算：式中：——在承臺襟邊范圍內(nèi)一根樁承受的最大軸向力= ——承臺受樁沖剪破裂錐體的平均周長其中：承臺內(nèi)樁頂周長：承臺頂面受樁沖剪后雨季破裂面周長。第十三章 施工總說明隨著科學技術(shù)的進步，施工機具、設(shè)備和建筑材料的發(fā)展，橋梁施工技術(shù)不斷改進、提高二逐步發(fā)展和豐富起來。因此，現(xiàn)代的大型工程施工，應(yīng)由多種行業(yè)的技術(shù)人員和工人協(xié)力完成。先張法張拉預應(yīng)力工藝簡單，關(guān)鍵是要解決高強預應(yīng)力剛才的張拉與錨固問題。在聯(lián)結(jié)器部位，拉桿的端部鐓粗，鋼絞線用夾片式錨具錨固。先張法生產(chǎn)可采用臺座法或流水機組法。臺座是先張法生產(chǎn)中的主要設(shè)備之一，要求有足夠的強度與穩(wěn)定性。當現(xiàn)場地質(zhì)條件較差，臺座又不長時，可采用槽式臺座。粗鋼筋的制備工作，包括下料、對焊、冷拉、時效、墩粗和軋絲等工序。冷拉后的鋼筋，若在一定的溫度下給予適當時間的“休息”而不立即加載使用，那么由冷拉引起的剛才晶格的歪曲便可得到一定程度的恢復。自然時效的效應(yīng)較緩而費時較長，特別是有些鋼種，冷拉后愛自然條件下其強度的提高和彈性模量的恢復更為緩慢。工程中常采用電熱時效，即將冷拉后的鋼筋通電加熱，使溫度維持在200度至300度之間經(jīng)過2030分鐘即達時效目的。先張法梁通常采用一端張拉，另一端愛張拉前要設(shè)置好固定裝或安放好預應(yīng)力筋的放松裝置。張拉的順序應(yīng)不致使臺座承受過大的偏心力。為施工安全，應(yīng)早超張拉后放松至90%的控制應(yīng)力，進行安裝預埋件、模板和鋼筋等工作。放松預應(yīng)力鋼筋的辦法有：用千斤頂先拉后松、砂箱放松、滑楔放松和螺桿放松等方法。每條流水線上劃分為6個區(qū)段，臺車在每一區(qū)段的作業(yè)時間為16小時，整個運行循環(huán)96小時。但在國外應(yīng)用流水機組法的制梁工藝中，也用使用如下所述的加力架，加力架的下部壓桿是模板的一部分，上部壓桿支于鋼模板的支撐上，端不帶一懸臂，以張拉上部鋼絲束?？缍正堥T吊機安裝適用于岸上和淺水灘以及不通航淺水區(qū)域安裝預制梁。在水深不超過5米、水流平緩、不通航的中小河流上的小橋孔。便橋的梁可用貝雷組拼。寬穿巷吊機可以進行梁體的垂直提升、順橋向移動、橫橋向移動和吊機縱向移動等四種作業(yè)。預制梁由碼頭或預制廠直接由運梁駁船運到橋位，浮吊船宜逆流而上，先遠后近安裝。架橋機架設(shè)橋梁一般在長大河道上采用，公路上采用貝雷梁構(gòu)件拼裝架橋機；鐵路上采用800kN、1300kN、1600kN架橋機。就地灌注樁系指采用不同的鉆孔方法，在土中形成一定直徑的井孔，達到設(shè)計標高后，將鋼筋骨架吊入井孔中，灌注混凝土形成樁基礎(chǔ)。鉆孔灌注樁的樁長可以根據(jù)持力土噌的起伏面變化，并按使用期間可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力組合配置鋼筋，鋼筋用量較少，便利施工，故應(yīng)用較為普遍，過沒某些省市橋梁狀基中的鉆孔灌注狀占80%以上，鉆孔灌注樁與沉入樁各有特點，可根據(jù)設(shè)計要求、機具設(shè)備、地質(zhì)條件、場地情況和施工工期等因素，綜合分析，合理選用。沖抓法系用沖錐靠自重產(chǎn)生沖擊力切入土層或破碎土層，葉瓣抓土、棄土以形成鉆孔。鉆孔灌注樁施工因成孔方法的不同和現(xiàn)場狀況各異，施工工藝流程不會完全相同。鉆孔灌注樁的主要工序是：埋設(shè)護筒、制備泥漿、鉆孔、清底、鋼筋籠制作與吊糧以及灌注水下混凝土等等。護筒除起到這個作用外，同時黑有隔離地表水、保護孔口地面，固定樁孔位置和起到鉆頭導向作用等。護筒底部及其周圍一定范圍內(nèi)應(yīng)夯填粘土，借助粘土壓力及隔水作用，保持護筒穩(wěn)定，保護孔口地面。泥漿制備：鉆孔泥漿由水、粘土和添加劑組成具有浮懸鉆渣、冷卻鉆頭、潤滑鉆具，增大靜水壓力，并在孔壁形成泥皮，隔斷孔外滲流，防止坍塌的作用。參考文獻：[1] 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，建成于1998年；排名第二的是丹麥的大帶橋，主跨 1624m ，建成于1998年。該橋是國家規(guī)劃2000年前建成“兩縱兩橫”公路主骨架中黑龍江同江至海南三亞國道主干線以及北京至上海國道主干線的跨江“咽喉”工程，是國家和江蘇省基礎(chǔ)設(shè)施重點建設(shè)項目。該橋于 1994年11月22日 開工，1999年9月竣工通車。但揚中長江大橋未跨長江南北，只是長江中的揚中島與長江南岸的連接橋（詳見揚中市地圖），因此我個人認為該橋并不是一座真正意義上的跨越長江的“長江大橋”（長江的江心島很多，有些離江岸較近，建一座幾十米或一兩百米的橋就可以連接，南京就還有一座這樣的橋，但它們顯然不能稱“長江大橋”。鑒于“揚中長江二橋”未跨越長江并且不是跨越長江的主河道，故不再把它單獨列為一座長江大橋。大橋連同兩岸接線全長約 23公里 ，按六車道高速公路標準設(shè)計，整個項目總投資約53億元。 南京長江二橋位于南京長江大橋下游 11公里處，由南汊橋、八卦洲（長江中第三大島）公路連接線、北汊橋“二橋一路”組成，全長 。該橋于1997年