【正文】 /=1149818∑D461574. 四．五 六 七層邊框邊柱（+）/（2）=134244邊框中柱（2+）/（2）=202904中框邊柱（4. 9+4. 9）/（2）=1503018中框中柱（4. 92+）/（2）=1851518∑D738666（3）橫向框架的自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期。計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的假想頂點(diǎn)位移，即假想把集中在樓層處的重力荷載代表值作為水平荷載，按彈性剛度計(jì)算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際，但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)周期較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害嚴(yán)重。梁端彎矩、柱軸力見表39。圖38:梁端彎矩 單位：KN/m圖39 地震作用下框架梁柱彎矩圖 單位：KN/m圖310 地震作用下框架剪力軸力分布 單位：KN 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析仍取中框計(jì)算（1） 荷載計(jì)算第八層梁的均布線荷載AB跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m橫梁自重（包括抹灰） 25＝恒載總計(jì) KN/mBC跨屋面均布恒載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計(jì) KN/m第八層活載： ＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層梁的均布線荷載 AB跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ 內(nèi)橫墻自重（包括粉刷） 19（－）＝恒載總計(jì) KN/m BC跨： 樓面均布荷載傳給梁 ＝ 橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m 恒載總計(jì) 第二、三、四、五、六、七層活荷載： 2＝ KN/m第二、三、四、五、六、七層集中荷載： 縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN總計(jì)： KN第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： KN/m BC跨恒載： KN/m 活載： KN/m第一層 集中荷載：縱梁自重（包括抹灰） 25＝ KN縱墻自重（包括抹灰） 19（－）＝ KN 柱自重（包括抹灰） 25＝ KN第一層柱自重（包括抹灰）： 25＝ KN總計(jì)： KN注：雙向板支承梁計(jì)算梯形分布荷載作用下，可將實(shí)際荷載換算成等效的均布荷載梯形分布：qeq=(12k2+k3)qs三角形分布：qeq=5/8 qs 圖3－11 雙向板的傳力圖中框架恒載及活載見下圖。固端彎矩計(jì)算將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩計(jì)算結(jié)果見表3－10表3－10 固端彎矩計(jì)算AB跨BC跨簡(jiǎn)圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡(jiǎn)圖固端彎矩MJ=MK（KN/m）＝＝＝＝＝＝＝＝分配系數(shù)計(jì)算 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖313所示。恒載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖3－14，框架的彎矩見圖3－15；活載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖3－16，框架的彎矩見圖3－17。同理：活荷載作用下，框架的彎矩分配如圖316 圖316 活荷載彎矩分配圖 圖317 活載作用下框架彎矩圖（）活載作用下梁端剪力及柱軸力見表317表312活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN頂＝N底N頂＝N底8（）0（）（）7()0(23)（）6（）0(23)（）5（）0(23)（）4（）0(23)（）1583（）0(23)（）2（）0(23)（）1（）0（）（）注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)值法計(jì)算，如圖318所示。梁內(nèi)力組合見表315。表313 MGE及X值計(jì)算 （恒＋）qKN/mMGA（KNm）AB跨87654321283BC跨87654321接表313 Mge及x值計(jì)算L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KNVB左MVB右M177。V23B左MVB右M177。V23B左MVB右M177。(2) 框架柱內(nèi)力組合 框架柱取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，組合結(jié)果見表313及表314表中，系數(shù)β時(shí)考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿足二對(duì)樓面均布活荷的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，其取值見表315。表317柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。圖318 第一層梁內(nèi)力示意 單位：KN當(dāng)梁下部受拉時(shí)按T行截面控制，當(dāng)梁上部受拉時(shí)按矩形截面設(shè)計(jì)。m ； Mbr＝ KNm ； Mbr＝－ 剪力調(diào)整：AB跨：Mbν＋＋ = += 斜截面計(jì)算見表320表320 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）214bh0（mm）300565300565300565（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф8n＝2，ф8n＝2，ф10AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE V270γRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％）根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng) 體系。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過(guò)早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。：左震 +＝ KN：左震 += KNm 取ˊ＝637 KN McⅢⅢ＝ ＝ KNm N＝＝ KN ②M＝表322 柱正截面受壓承載力計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM（KNm Mcl＝ KN因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求。為便框架具有足夠的變形能力，梁的受壓區(qū)高度應(yīng)滿足：抗震設(shè)計(jì) 一級(jí) x≤ 二級(jí) x≤梁的變形能力主要取決于梁端的塑性轉(zhuǎn)動(dòng)量，而塑性轉(zhuǎn)動(dòng)量主要與混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度有關(guān)。 ② 表327 抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率抗震等級(jí)支座跨中一二三、四② 考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往復(fù)作用下，梁中剪力反號(hào)，反彎點(diǎn)移動(dòng)的因素，在框架梁中不采用彎起鋼筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔(dān)。當(dāng)縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)水平錨固長(zhǎng)度不夠時(shí)，應(yīng)沿柱節(jié)點(diǎn)外邊向下彎折。梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值A(chǔ)s’/As,，二、。（3）梁的箍筋抗震設(shè)計(jì)時(shí)：① 箍筋應(yīng)做135o彎鉤，彎鉤端頭直段長(zhǎng)度不應(yīng)小于10d（d為箍筋直徑）。試驗(yàn)表明，當(dāng)縱向鋼筋屈服區(qū)內(nèi)配置箍筋間距小于6d～8d(d為縱向鋼筋直徑)時(shí)，在壓區(qū)混凝土徹底壓潰前，壓筋一般不會(huì)發(fā)生壓曲現(xiàn)象，能充分發(fā)揮梁的變形能力?？v向鋼筋每排多于4根時(shí)，每隔一根宜用箍筋或拉筋固定，梁端第一箍筋距柱邊一般為50mm④ 沿梁全長(zhǎng)，箍筋的配筋率ρsv不應(yīng)小于下列規(guī)定：一級(jí)抗震 二級(jí)抗震 三、四級(jí)抗震 （2）柱的構(gòu)造柱截面尺寸 框架柱截面尺寸一般由三個(gè)條件確定：① 最小構(gòu)造截面尺寸要求；② 軸壓比的要求③ 抗剪要求。當(dāng)軸力過(guò)大時(shí)，柱的延性減小，易產(chǎn)生脆性破壞，所以柱的豎向荷載和地震作用組合下的軸力應(yīng)滿足軸壓比μc的要求：一級(jí)框架 μc≤二級(jí)框架 μc≤三級(jí)框架 μc≤柱截面尺寸還應(yīng)滿足抗剪強(qiáng)度要求：非抗震設(shè)計(jì) Vc≤抗震設(shè)計(jì) Vc≤1/γRE（）柱的縱向鋼筋① 框架柱宜采用對(duì)稱配筋以適應(yīng)水平荷載和地震作用正反兩向的要求。在非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，不應(yīng)大于350mm，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，不應(yīng)大于200mm。一級(jí)抗震設(shè)計(jì)時(shí)，+10d。如圖**所示。一級(jí)框架角柱及任何框架中的短柱，需要提高變形能力的柱，沿柱全高加密箍筋。⑥ 非加密區(qū)的箍筋不應(yīng)小于加密區(qū)箍筋的50%，為施工方便，宜不改變直徑而將間距擴(kuò)大一倍，但對(duì)一、二級(jí)抗震，間距不宜大于10d ,三級(jí)不宜大于15d（d為縱筋直徑）。活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk=㎡。圖41 樓梯計(jì)算簡(jiǎn)圖 梯段板 TB1板的計(jì)算 TB1的計(jì)算踏步板的傾角： 板厚： 取t=130mm62西京學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 荷載計(jì)算 內(nèi)力及截面承載力計(jì)算（1）正截面承載力計(jì)算取h0=t20=13020=110mm ln=3000mm荷 載 種 類荷 載 標(biāo) 準(zhǔn) 值（KN/m）荷載分項(xiàng)系數(shù)荷 載設(shè)計(jì)值（KN/m）恒荷載g（kN/m）欄桿自重踏步梯段板自重（厚130mm）預(yù)制水磨石面層（厚50mm）梯段板板下抹灰（厚20mm）r2（）=25（）=r1c1（e+d）/e=（+）/ =r3（）=17=恒荷載g小計(jì)活 荷 載q總 計(jì)p考慮到梯段板兩斷與梁的固結(jié)作用，板跨中的最大彎矩：KN