【正文】 +SQk+︱Mmax︳NNminMNmaxM4柱頂M （） N （） 柱底M （）177。3 （）177。N （）3柱頂M （）N （）柱底M177。3 （）177。 表223 框架梁縱向鋼筋計算表層次 截面M/ξAs /㎜2實配鋼筋/㎜2ρ/%4支座A483316（603）BL365316（603）AB跨間1068420（1256）支座Br314314（461）BC跨間139214（308）3支座A742216+218（911）BL652216+218（911）AB跨間1840325+122（1852）支座Br462416（804）BC跨間403416（804）2支座A918216+218（911）BL778216+218（911）AB跨間1692325+118（1728）續(xù)表223 框架梁縱向鋼筋計算表層次 截面M/ξAs /㎜2實配鋼筋/㎜2ρ/%2支座Br627416（804）BC跨間641416（804）1支座A1051418（1017）BL908418（1017）AB跨間1840325+122（1852）支座Br843418（1017）BC跨間842418（1017）表224 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面/KN/KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋（）實配鋼筋（%）4A，BL0雙肢φ8100（）雙肢φ8150（）Br0雙肢φ8100（）雙肢φ8100（）3A，BL雙肢φ8100（）雙肢φ8150（）Br雙肢φ8100（）雙肢φ8100（）2A，BL雙肢φ8100（）雙肢φ8150（）Br雙肢φ8100（）雙肢φ8100（）1A，BL雙肢φ8100（）雙肢φ8150（）Br雙肢φ8100（）雙肢φ8100（）注：表中V為換算至支座截面處的梁端彎矩。ρ=(250515)=%2%,滿足要求。同時ρ〉滿足要求。 框架柱（1）剪跨比和軸壓比驗算 表224給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，注意，表中的 Mc,Vc和N都應考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范的要求。 = =162mm2再按Mmax及相應的M一組計算，N=，節(jié)點上下柱端彎矩 = （）= 此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調(diào)整，取 l0== e0=1000/= ei=+20= l0/h=4500/500=9同理求得 ξ1=〉（取=）， ξ2= η= ηei===460=138mm故為小偏心受壓。表225框架柱箍筋數(shù)量表柱號層次rREV/KN/KNN/KN/KN/mm/%實配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱4V 04φ81004φ81503V 04φ81004φ81502V 04φ81004φ81501V 04φ81004φ8150B柱4V 04φ81004φ81503V 04φ81004φ81502V 04φ81004φ81501V 04φ81004φ8150對于三級框架節(jié)點核芯區(qū)可不進行抗震驗算，但需符合構(gòu)造措施要求，綜合以上計算結(jié)果，繪出橫向框架的配筋圖（見圖紙）。h0=12020=100mm本工程樓板按彈性理論方法計算內(nèi)力，并考慮活載不利布置的影響。當在以區(qū)格中向上作用而在相鄰區(qū)格中向下作用時，近似符合反對稱關系。 求支座中點最大彎矩當活載和靜載完全布置滿在各個區(qū)格時，可近似求得支座中點最大彎矩，此時可先將內(nèi)部區(qū)格的板按四邊固定的單板求得支座中點的固端彎矩，然后與相鄰支座中點固端彎矩平均，可得支座中點最大彎矩，雙向板在均布荷載作用下的彎矩系數(shù)查表得荷載已經(jīng)由前邊計算出。MMx(A)===M ===M == KNM ===M== KNM === KNMMY (D)==32= KNM MY (D)==32=表226 板跨中配筋計算截面位置A[X] [Y]B[X] [Y]M17261347188實配鋼筋（）截面位置C[X] [Y]D[X] [Y]M2172178245實配鋼筋（）表227支座配筋計算X向截面位置ABCDM364809572184實配鋼筋（）Y向截面位置ABCDM257633572151實配鋼筋（） 樓梯設計及計算，跨度太大，如果采用板式樓梯，太不經(jīng)濟。m 截面承載力計算取一塊踏步（b1h1=300mm150mm）為計算單元，已知cosα=，等效矩形截面的高度h和寬度b分別為：h=h1cosα+d=150+60=b=280/=從而求得：h0=h20==αs=====As=ρminbh0==踏步板應該按ρmin配筋，每米寬沿斜面配置的受力鋼筋=，為保證每個踏步至少有兩根鋼筋，故選Φ8130(As=387mm). 平臺板計算荷載計算 陶瓷地磚鋪面 25厚干硬性水泥砂漿 總重 KN/㎡80厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 25 = KN/㎡20厚大白石灰砂漿 17= KN/㎡ 合計 KN/㎡樓梯活荷載標準值 KN/㎡ 恒荷載設計值 g== KN/㎡ 活荷載設計值 q== KN/㎡ 荷載總設計值 g+q=+= KN/㎡ 板的長跨與短跨跨度比l02/ l01=3600/1800=，但是是單獨一塊，所以按單向板計算。由于h、f/h=60/350，b、f可不按翼緣厚度考慮， 最后取b、f=654。αs=====315654/310=As=ρminbh0=200315=126mm2故選：2Φ18，As=509mm2由于無服筋梁的抗剪能力Vu==200315=V=可按構(gòu)造要求配置箍筋，選用雙肢箍筋Φ8200. 平臺梁（TL2）計算 荷載計算斜梁傳來的集中力 G+Q==平臺板傳來的均布恒荷載（+25+17）（+）=平臺板傳來的均布活荷載（+）=平臺梁自重 （）25=平臺梁抹灰 2（）17=合計 g+q=內(nèi)力計算平臺梁計算跨度l0=ln+b=l0= ln==故取l0=跨中彎矩M=（g+q）l02+2（Q+G）（G+Q）[（a+）+] =+2[（2+）+] =mmM=mV=（g+q）l0=正截面承載力計算 翼緣有效寬度b、f，按梁跨考慮b、f=l0/6=538mm，按梁肋凈距考慮b、f=s0/2+b=2015/2+300=。m故按第一類T型截面計算。m)ρte=AS/長期彎矩Ml=(gK+ψqqK)l2/2 (KNm)受彎鋼筋直徑d (mm)25γS=(1+(12αS)1/2)/2鋼筋實際配筋面積AS (mm2)鋼筋面積AS=M/γSfyh0 (mm2)是否滿足滿足⒉受剪承載力驗算斜截面受剪承載力VCS=+(KN)驗算VCS≥ V⒊受扭承載力驗算截面核芯部分短邊尺寸bcor=b50 (mm)300截面核芯部分長邊尺寸hcor=h50 (mm)750截面核芯部分面積Acor=bcorhcor (mm2)225000截面核芯部分周長ucor=2(bcor+hcor) (mm)2100受扭全部縱筋面積Astl (mm2)沿截面周邊單肢箍筋面積Ast1 (mm2)受扭縱筋與箍筋的配筋強度比值ζ=fyAstls/fyvAst1ucorζ實際取值(當ζ，；當ζ，)+fyvAst1Acor/s (KN一棟規(guī)范的建筑應在滿足建筑使用要求的前提下，綜合考慮安全可靠、經(jīng)濟合理、技術先進、施工方便、以及工程所在地區(qū)當前可能條件等因素，并通過一定的分析比較，確定水平承重結(jié)構(gòu)和豎向承重結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)形式。通過計算和構(gòu)造處理，使整個結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其聯(lián)結(jié)的接點滿足強度、剛度、撓度、裂縫寬度（或抗裂度）的要求。參考文獻[1]《中外建筑》2005年05期，08期[2]《時代建筑》2006年01期，04期[3]何銘新，郎寶敏，陳星銘，《建筑工程制圖》，高等教育出版社，2002年[4]《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007[5] 梁興文，史慶軒，《土木工程專業(yè)畢業(yè)設計指導》科學出版社，2002年[6]《建筑結(jié)構(gòu)》2005年09期[7]《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009[8]《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010[9]《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011[10]郭繼武，《建筑抗震設計》中國建筑工業(yè)出版社，2005年[11]龍馭球，包世華，《結(jié)構(gòu)力學教程》（1），高等教育出版社，2004年[12]葉獻國，《建筑結(jié)構(gòu)選型概論》，武漢理工大學，2005年[13]東南大學，天津大學，同濟大學合編，《混凝土結(jié)構(gòu)》（上下冊），中國建筑工業(yè)出版社，2005年[14] 曹雙寅.《工程結(jié)構(gòu)設計原理》；東南大學出版社；[15]董平.《多高層框架結(jié)構(gòu)》；機械工業(yè)出版社；[16] Mays, Vernon, The Super Shed。在我畢業(yè)設計期間，指導老師從一開始就做了大量工作，先忙著為我們找設計教室，后忙為我們準備畢業(yè)設計答辯