【正文】 Gi 8圖 31 各質(zhì)點重力荷載代表值（kN） 梁柱線剛度計算框架的計算單元取第 3 軸上的一榀框架計算。房屋各部分荷載統(tǒng)計如表 31 至表 34所示：表 31 樓面荷載統(tǒng)計名 稱 做 法 厚度（mm) 容重(kN/m3)重量kN(m2)白水泥水磨石子面 15 25 1:3 水泥砂漿找平 18 20 純水泥漿一道 2 20 鋼筋混凝土樓板 100 25 彩色水磨石樓面板底 20 厚粉刷抹平 20 17 　 　 　 樓面恒載 樓面活載 2表 32 衛(wèi)生間荷載統(tǒng)計名 稱 做 法厚度（mm) 容重(kN/m3)重量kN(m2)地磚鋪實 10 20 1：4 干硬性水泥砂漿 25 20 基層處理劑一遍 　 　 C20 混凝土 ％找坡 20 25 1： 水泥砂漿找平 20 20 防水涂料 　 鋼筋混凝土樓板 100 25 廁所 板底 20 厚粉刷抹平 20 17 　 　 　 樓面恒載 樓面活載 6表 33 上人屋面荷載統(tǒng)計名 稱 做 法厚度（mm) 容重(kN/m179。g 2m—為驗算截面以上樓層層數(shù)。房屋總層數(shù) 6 層，主體結(jié)構(gòu)高度：，底層高為 ，其余 。32 結(jié)構(gòu)選型及結(jié)構(gòu)布置 結(jié)構(gòu)選型結(jié)構(gòu)體系選型：采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。外墻裝飾方面，勒腳為燒毛面花崗巖石板面層，與室外臺階的面層相統(tǒng)一，既美觀，又堅固耐久；其余外墻面為涂料面層。平面尺寸安排上為簡化結(jié)構(gòu)計算采用了對稱形式。本辦公樓開間尺寸為 7500mm8100mm，2需窗戶面積為 ～ 平方米，因此采用了兩樘 3000mm2400mm 的塑鋼窗，共 平方米。門：除大門為玻璃門，辦公室均為木門。 材料使用：混凝土：基礎(chǔ)墊層為 C10 混凝土，基礎(chǔ)和主體結(jié)構(gòu)部分采用 C30 混凝土?；撅L(fēng)壓 ㎡，基本雪壓 ㎡ ，場地平坦,地基條件較好。建筑面積約 6000㎡，主體結(jié)構(gòu)為六層，室內(nèi)外高差 。地下水位較低，無侵蝕性。窗：均為鋼框玻璃窗。本辦公樓設(shè)計為六層，建筑面積為 6048 平方米，根據(jù)建筑設(shè)計規(guī)范有關(guān)規(guī)定，辦公樓采光要求窗地面積比為 1/6～1/8。設(shè)計中主要以以下設(shè)計規(guī)范為依據(jù)：《民用建筑設(shè)計通則》 （GB 50352－2022）《辦公建筑設(shè)計規(guī)范》 （JGJ 67－89）《建筑設(shè)計防火規(guī)范》 （GBJ16－87＜2022 修訂版＞）《公共建筑節(jié)能設(shè)計標(biāo)準》 （GB 50198－2022）《建筑采光設(shè)計標(biāo)準》 （GB/T 50033－2022）平面設(shè)計首先考慮滿足使用功能的需求，為辦公和會議創(chuàng)造良好的條件，重點考慮了交通組織、采光、通風(fēng)的良好配置，同時還要合理地安排廁所、盥洗室等輔助用房。在正立面處理上，將外凸的框架柱設(shè)計成歐式風(fēng)格，使整個建筑顯得活潑而不呆板，同時大門采用了不銹鋼玻璃彈簧門，上配玻璃雨篷，下為花崗巖室外臺階，均使立面效果增色不少。層高的確定，根據(jù)任務(wù)書的要求，首層層高為 米，標(biāo)準層層高為 米。 結(jié)構(gòu)布置該工程位于武漢市，框架結(jié)構(gòu)。 表 21 梁板截面尺寸主梁（b h）?次梁（b h）?板 300mm800mm 250m10m框架柱截面尺寸根據(jù)柱的軸壓比限制，按照公式 21 計算： (2－1)NFgn??式中 —為考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)，邊柱取 ，等跨內(nèi)柱?取 ,不等跨取 ；—為按照簡支狀態(tài)計算柱的負荷面積；F—為折算后在單位面積上的重力荷載代表值，近似取 18kN/ 。53 荷載計算及梁柱剛度計算 屋面及樓面永久荷載標(biāo)準值本辦公樓室內(nèi)地面采用水磨石地面，廁所鋪設(shè)地磚，屋面和樓面板的荷載取自《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 （GB50009—2022） 。結(jié)構(gòu)分析時采用計算簡圖集中于各質(zhì)點的重力荷載代表值 Gi 為計算單元范圍內(nèi)各層樓面的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等的重力荷載，屋面和樓面活荷載按實際情況取，折減系數(shù)取 。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差定為，基礎(chǔ)埋深 米，二層樓面標(biāo)高為 ，故底層柱高為 。m49右邊跨梁： =EI/ = kN/㎡2 /=i右 邊 跨 （ ）kNm/ kN?m=′底層柱 = kN考慮填充墻對框架自振周期影響的折減系數(shù)，T?框架結(jié)構(gòu)取 —，該框架取 ；11—框架結(jié)構(gòu)的頂點假想位移。ijD表 41 結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移計算層次 Gi/kN VGi/kN ∑Di /N/mm △ui/mm ui/mm6 ? 5 4 3 2 ? 1 按式 計算基本周期 ，其中 的量綱為 m，取 ，則 Tu???T?。12表 42 橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次 mHi//iGkN/kN/miH?iHG/iFkN/iVk6 5 4 3 2 1 水平地震作用下位移計算水平地震作用下位移計算過程及結(jié)果見表 43。本設(shè)計中，底層柱只需考慮修正0y值 。圖 42 地震作用下框架彎矩圖(kNS =,取 181。Z =得風(fēng)荷載標(biāo)準值 ω K： 一至三層：ω K =Βz 181。Sω 0 = KN/M2= KN/M2 風(fēng)荷載的線荷載標(biāo)準值 qk：一至三層：q k =2ω K = KN/M2 = KN/M ? 四至六層：q k =2ω K = KN/M2 = KN/M ?為簡化計算，將矩形分布的風(fēng)荷載折算成節(jié)點集中力 Fik: 第六層：(+)M= 第五層：? 第四層： 第三層：+? 第二層： 第一層：(+)=?風(fēng)荷載作用下荷載分布圖見 43：16圖 43 風(fēng)荷載作用下荷載分布圖(kN) 水平風(fēng)荷載作用下位移計算風(fēng)荷載作用下需考慮框架節(jié)點的側(cè)移，采用 D 值法，各柱的 D 值及剪力分配系數(shù) η 見表 47：表 47 各柱 D 值及剪力分配系數(shù) η 表層位及層高 柱號（一般層）α c = ( 底層)k?D=Hiic21?(kN/M)ΣDη= D?A B C 六層（）D A B （）C 17D A B C 底層（）D 2 各柱的反彎點位置、剪力、柱端彎矩計算見表 48：表 48 柱反彎點位置、剪力、柱端彎矩計算表層號 柱號 ?iΣDkN/m ??inkN/kNViy0Y1Y2Y3yM 底M 頂A、D 0 B、C 0 A、D 0 B、C 0 A、D 0 B、C 0 A、D 0 B、C 0 A、D 0 B、C 13 0 A、D 0 B、C 0 水平風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算梁端彎矩的計算根據(jù)節(jié)點平衡理論，按各節(jié)點上梁的線剛度大小進行分配：第六層：A 節(jié)點：已知 MA6A5=,則 MA6B6= B 節(jié)點：已知 MB6B5=, 則 MB6A6= ???MB6C6= .718第五層：A 節(jié)點：已知 MA5A6=, MA5A4=則 MA5B5= B 節(jié)點：已知 MB5B6=, MB5B4= 則 M B5A5= (+)= ? MB5C5= (+)=第四層：A 節(jié)點：已知 MA4A5=, MA4A3=, 則 MA4B4=+= B 節(jié)點：已知 MB4B5=, MB4B3=, 則 MB4A4= (+)=? MB4C4= (+)=第三層：A 節(jié)點：已知 MA3B4=, MA3A2= 則 MA3B3= B 節(jié)點：已知 MB3B4=, MB3B2=, 則 MB3A3= (+)=? MB3C3= (+)=第二層：A 節(jié)點：已知 MA2A3=, MA2A1= 則 MA2B2= B 節(jié)點：已知 MB2B3=, MB2B1= 則 MB2A2= (+)=? MB2C2= (+)=第一層：A 節(jié)點：已知 MA1A2=, MA1A0= 則 MA1B1= B 節(jié)點：已知 MB1B2=,MB1B0= 則 MB1A1= (+)=? MB1C1= (+)=19 風(fēng)荷載作用下彎矩見圖 45：圖 45 風(fēng)荷載作用下彎矩圖()205 橫向框架在豎向荷載作用下的計算簡圖及內(nèi)力計算 橫向框架計算單元根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計算，對一榀橫向框架進行計算，橫向框架計算單元如圖51 所示。 兩個三角形荷載 22173gk?三角形荷載 58??跨中集中荷載 　 ?? ????? 橫向框架恒荷載： 屋面板：＋+= kN/m （ 跨） += kN/m （ 跨） 樓面層梁上作用的恒載如圖 53 所示：圖 53 樓面層梁上恒載圖25在上圖中，gk gk 1′分別代表橫梁自重，是均布荷載形式；gk 2和 gk2′分別代表房間和走廊傳給橫梁的兩個三角形荷載和三角形荷載，gk 代表跨中次梁集中荷載。③除底層以外的其它各層柱的彎矩傳遞系數(shù)取 1/3。節(jié)點各構(gòu)件分配到的彎矩分別為： ??????右 343下 頂層框架中柱節(jié)點，m，m。節(jié)點各構(gòu)件分配到的彎矩分別為： ????上 177下 .?左 092531k右 將分配到的不平衡彎矩與節(jié)點彎矩相加得到節(jié)點的平衡彎矩。荷載計算：線荷載　　 屋面： 屋面活載 屋面板傳來的活載：＝ kN/m　　　　　　　　　　　 　　　　　　教室橫梁的三角形線荷載合計： kN/m走廊板傳來的活載：3＝ kN/m　　　　　　　　　　　 　　　　走廊橫梁的三角形線荷載　合計：樓面： 樓面活載 樓面板傳來的活載：＝ kN/m　　　　　　　　　　 　　　教室橫梁的梯形線荷載　　合計： kN/m走廊：　樓面活載 走廊樓面?zhèn)鱽淼幕钶d：3＝ kN/m　　　　　　　　　 　走廊橫梁的三角形線荷載　合計： kN/m荷載計算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的活載：＝ kN/m(+)＝　　　　　　　　　　 次梁傳來的集中荷載　合計：樓面：板傳來的活載：＝(+)＝　　　　　　　　　　 次梁傳來的集中荷載　合計：屋面框架節(jié)點集中荷載32邊柱聯(lián)系梁傳來的屋面活載：＝(+)= KN 頂層邊節(jié)點集中荷載　合計：中柱聯(lián)系梁傳來的屋面活載：(+)= KN(+)= KN 　　　　　　　頂層中節(jié)點集中荷載　合計：樓面框架節(jié)點集中荷載：邊柱聯(lián)系梁傳來的樓面活載：(+)= 樓面層邊節(jié)點集中荷載　合計：中柱聯(lián)系梁傳來的樓面活載：（+）＝(+)= 樓面層中節(jié)點集中荷載屋面層集中荷載引起的偏心彎矩 M:＝qk1 =　　 qk1′ = kN/mqk = qkgk1′代表房間和走廊傳給橫梁的梯形、三角形荷載和跨中集中荷載，需要將其轉(zhuǎn)化為等效均布荷載。m， 。底層框架邊柱節(jié)點，上層框架傳來彎矩是 kN節(jié)點各構(gòu)件分配到的彎矩分別為： ???上 1下 .5..2?左 098470k右 將分配到的不平衡彎矩與節(jié)點彎矩相加得到節(jié)點的平衡彎矩。m）40圖 58 活載作用下框架軸力包絡(luò)圖（kN）41圖 59 活載作用下框架剪力包絡(luò)圖（kN）均布恒載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點不平衡彎矩計算公式為M=ql/12。荷載組合考慮以下 3 種：a、恒載+ 活載，b、恒載+風(fēng)載，c、恒載+（活載+風(fēng)載） 。對現(xiàn)澆式框架，梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)取為。具體見圖 61