【正文】 ——彎曲影響系數(shù)，查表29，取 ——傳動比系數(shù)，查表210，故；帶的根數(shù) （510） ——包角修正系數(shù)，查表211，； ——帶長修正系數(shù)，查表212，；故 z取4；單根帶初拉力 （511） q——帶每米長質(zhì)量，查表213，； 故＝帶對軸壓力 （512） 圖53 設(shè)計多片式摩擦離合器時，首先根據(jù)機(jī)床結(jié)構(gòu)確定離合器的尺寸，如為軸裝式時，外摩擦片的內(nèi)徑d應(yīng)比花鍵軸大2～6mm，內(nèi)摩擦片的外徑D的確定，直接影響離合器的徑向和軸向尺寸，甚至影響主軸箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)布局，故應(yīng)合理選擇。 =（D+d）/2＝67mm。 圖54 驗算齒輪強(qiáng)度，應(yīng)選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪，進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力驗算?；鶞?zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表31（以下均參見《機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)，查表31；—速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；—功率利用系數(shù)，查表33；—材料強(qiáng)化系數(shù)，查表34；—的極限值，見表35，當(dāng)≥時，則取=；當(dāng)＜時，取=；—工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取=~；—動載荷系數(shù)，查表36；—齒向載荷分布系數(shù)，查表39；Y—標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表38；[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）,查表39；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa），查表39。軸的抗彎斷面慣性矩（）花鍵軸 = （527） 式中 d—花鍵軸的小徑（mm）；i—花軸的大徑（mm）；b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動軸上彎曲載荷的計算，一般由危險斷面上的最大扭矩求得： （528）式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）。；ρ—齒面摩擦角，；β—齒輪的螺旋角；β＝0故N花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： （531）式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=～； （532）故此花鍵軸校核合格 圖56 機(jī)床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應(yīng)力?；鶞?zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表31（以下均參見《機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)，查表31；—速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；—功率利用系數(shù)，查表33；—材料強(qiáng)化系數(shù)，查表34；—的極限值，見表35，當(dāng)≥時，則取=；當(dāng)＜時，取=；—工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取=~；—動載荷系數(shù)，查表36；—齒向載荷分布系數(shù)，查表39；Y—標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表38；[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）,查表39；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa），查表39。 —該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）。時，應(yīng)考慮采用三支撐結(jié)構(gòu)。 （557） （558） （559）故軸承校核合格 圖58 傳動系統(tǒng)的Ⅲ軸及軸上零件設(shè)計 驗算齒輪強(qiáng)度，應(yīng)選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪，進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力驗算。 m初算的齒輪模數(shù)（mm）。三軸上的三聯(lián)滑移齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至三軸時的最大轉(zhuǎn)速為：N== （563）在三聯(lián)滑移齒輪中齒數(shù)最少的齒輪為41，且齒寬為B=12mm u==≤[]=1250MP （564）故三聯(lián)滑移齒輪符合標(biāo)準(zhǔn)驗算50：50N== B=15mm u=1 （565） =≤[]=1250MP （566）故此齒輪合格驗算633的齒輪：633齒輪采用整淬N== B=10mm u=4 （567）=≤[]=1250MP （568）故此齒輪合格驗算442齒輪：442齒輪采用整淬N== B=10mm u=1 （569）=≤[]=1250MP （570）故此齒輪合格 圖59 傳動軸的驗算對于傳動軸，除重載軸外，一般無須進(jìn)行強(qiáng)度校核，只進(jìn)行剛度驗算。 齒輪的徑向力： （574）式中 α—為齒輪的嚙合角；ρ—齒面摩擦角；β—齒輪的螺旋角；= （575）符合校驗條件花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： （576）式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=～； （577）故此三軸花鍵軸校核合格 圖510 軸組件的剛度驗算兩支撐主軸組件的合理跨距：主軸組件的跨距對其剛度的影響很大，在繪制主軸組件的結(jié)構(gòu)草圖后，可以對合理跨距L?！侠砜缇啵? C —主軸懸伸梁； ﹑—后﹑前支撐軸承剛度 該一元三次方程求解可得為一實根： （579） 機(jī)床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應(yīng)力?；鶞?zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表31（以下均參見《機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)，查表31；—速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；—功率利用系數(shù)，查表33；—材料強(qiáng)化系數(shù)，查表34；—的極限值，見表35，當(dāng)≥時，則取=；當(dāng)＜時，取=；—工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取=~；—動載荷系數(shù)，查表36；—齒向載荷分布系數(shù)，查表39；Y—標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表38；[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）,查表39；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa），查表39。 —該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）。時，應(yīng)考慮采用三支撐結(jié)構(gòu)。 故軸承校核合格 圖514 傳動系統(tǒng)的Ⅴ軸及軸上零件設(shè)計 驗算齒輪強(qiáng)度，應(yīng)選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪，進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力驗算。 m初算的齒輪模數(shù)（mm）。軸上的斜齒輪采用調(diào)質(zhì)處理的方式進(jìn)行熱處理傳至五軸時的最大轉(zhuǎn)速為：N== （5102） 斜齒輪為264，且齒寬為B=35mm u==≤[]=1560MP （5103 ）故斜齒輪符合標(biāo)準(zhǔn) 圖515驗算80：80N== B=26mm u=1 （5104）=≤[]=1250MP（5105）故此齒輪合格驗算50：50N== B=10mm u=4 （5106）=≤[]=1250MP （5107）故此齒輪合格對于傳動軸，除重載軸外，一般無須進(jìn)行強(qiáng)度校核，只進(jìn)行剛度驗算。 齒輪的徑向力： (5111)式中 α—為齒輪的嚙合角；ρ—齒面摩擦角；β—齒輪的螺旋角；= (5112)符合校驗條件花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為： (5113)式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=～； (5114)故此五軸花鍵軸校核合格兩支撐主軸組件的合理跨距：主軸組件的跨距對其剛度的影響很大，在繪制主軸組件的結(jié)構(gòu)草圖后，可以對合理跨距L?！侠砜缇啵? C —主軸懸伸梁； ﹑—后﹑前支撐軸承剛度 該一元三次方程求解可得為一實根： (5116) 機(jī)床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。我接受的設(shè)計任務(wù)是對CA6140車床的主軸箱進(jìn)行設(shè)計。 對于一次設(shè)計來說，總體安排很重要。最重要的是鍛煉了自己的設(shè)計能力。在平時的設(shè)計中，指導(dǎo)教師何老師給了我們很大的自我自由時間，充分發(fā)揮了我們自己的能力，使我們對四年來所學(xué)的知識作了一次徹底的總結(jié)。 另外，在設(shè)計過程中，也得到了其他老師的指導(dǎo)幫助，在此也表示衷心的