【正文】 用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下 : ν=(100EI) ≤ [ν]=min(l/150,10) 其中， l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ν = (100105)= ； 面板的最大允許撓度值 [ν] = min(,10)= 面板的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [ν] = ，滿足要求！ (三 )梁底橫向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W=104 mm3 ； I=106 mm4 ； 荷載計(jì)算 梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。 15 強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算 最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡(jiǎn)圖 (kN 最大受彎應(yīng)力 σ = Mmax / W = 104/104 = N/mm2 ； 16 支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm = N/mm2,滿足要求 ! 支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： τ = 3103/(2) = N/mm2 ； 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = N/mm2； 支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = N/mm2,滿足要求 ! 梁底橫向支撐小楞的最大撓度： ν = mm ； 支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 ν = mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 [v]=min(,10) mm，滿足要求！ (四 )梁跨度方向鋼管的計(jì)算 作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。m ； 最大變形 νmax = mm ； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ =M/W= 106 /(1 03 )= N/mm2； 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度 ν= 小于最大允許撓度 [v]=min(450/150,10)mm,滿足要求 ! 梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力 P= kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 18 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN上部模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過(guò)支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。 p = ≤ fg=85 kPa 。 支撐參數(shù)及構(gòu)造 梁兩側(cè)樓板混凝土厚度 (mm):180；立桿縱距 la(m):； 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度 a(m):； 21 立桿步距 h(m):；板底承重立桿橫向間距或排距 l(m):； 梁兩側(cè)立桿間距 lb(m):； 材料參數(shù) 面板類(lèi)型為膠合面板，梁底支撐采用方木。 荷載首先作用在梁底模板上，按照 底?！啄Ｐ±恪戒摴堋奂?/可調(diào)托座→立桿→基礎(chǔ) 的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 ,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 撓度 驗(yàn)算 根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù) JGJ130－ 2020，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下 : ν=(100EI) ≤ [ν]=min(l/150,10) 其中， l計(jì)算跨度 (梁底支撐間距 ): l =； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ν = (100104)= ； 面板的最大允許撓度值 [ν] = mi n(,10)= 面板的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 面板的最大允許撓度值 [ν] = ，滿足要求！ (三 )梁底橫向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 本工程中，支撐小楞采用方木，方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為 : W=104 mm3 ； I=106 mm4 ； 23 荷載計(jì)算 梁底橫向支撐小楞按照受局部線荷載的多跨連續(xù)梁 進(jìn)行計(jì)算，該線荷載是梁底面板傳遞的均布線荷載。 強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算 最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡(jiǎn)圖 (kN 最大受彎應(yīng)力 σ = Mmax / W = 104/104 = N/mm2 ； 支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值 fm = N/mm2,滿足要求 ! 支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： τ = 3103/(2) = N/mm2 ； 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = N/mm2； 支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 τ = N/mm2 小于 支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = N/mm2,滿足要求 ! 梁底橫向支撐小楞的最大撓度： ν = mm ； 支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 ν = mm 小于 支撐小楞的最大允許撓度 [v]=min(,10) mm，滿足要求！ (四 )梁跨度方向鋼管的計(jì)算 作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。m ； 最大變形 νmax = mm ； 最大支座力 Rmax = kN ； 最大應(yīng)力 σ =M/W= 106 /(103 )= N/mm2 ； 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度 ν= 小于最大允許撓度 [v]=min(900/150,10)mm,滿足要求 ! 梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力 P= kN 支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖 26 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖 (kN上部模板所傳豎向荷載包括以下部分： 通過(guò)支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。 p = ≤ fg=85 kPa 。 根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力 F； 分別計(jì)算得 kN/m kN/m2，取較小值 kN/m2 作為本工程計(jì)算荷載。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到： q = 本工程中，次楞采用木方，寬度 50mm，高度 70mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E 分別為 : W = 1577/6 = ； I = 15777/12 = ； E = N/mm2； 計(jì)算簡(jiǎn)圖 32 剪力圖 (kN) 彎矩圖 (kNm) 主楞變形圖 (mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M = kN F= F=γH 其中 γ 混凝土的重力密度，取 ； t 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入 0時(shí)系統(tǒng)按 200/(T+15)計(jì) 算，得 ； T 混凝土的入模溫度，取 ℃； V 混凝土的澆筑速度，取 ； H 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取 ； 36 β1 外加劑影響修正系數(shù)，取 ； β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取 。 次楞的根數(shù)為 3 根。mm ； 面板的最大支座反力為 : N==(+)[(1040 120)/(31)]/1000= kN； 經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 : σ = 105 / 104=； 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 13N/mm2； 37 面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = [f]=13N/mm2，滿足要求！ ν=(100EI) ≤ [ν]=l/250 q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 : q = = ； l計(jì)算跨度 : l = 460mm； E面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9000N/mm2； I面板的截面慣性矩 : I = 50； 面板的最大撓度計(jì)算值 : ν = 4604/(1009000105) = mm； 面板的最大容許撓度值 :[v] = l/250 =460/250 = ； 面板的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 面板的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！ (四 )梁側(cè)模板支撐的計(jì)算 次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 本工程中，主楞采用木方，寬度 50mm，高度 70mm，截面慣性矩 I，截面抵抗矩 W和彈性模量 E 分別為 : W = 2577/6 = ； I = 25777/12 = ； E = N/mm2； 主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖 主楞彎矩圖 (kN 41 (一 )參數(shù)信息 梁截面寬度 B(m):；梁截面高度 D(m):； 混凝土板厚度 (mm):； 采用的鋼管類(lèi)型為 Φ48 ； 主楞間距 (mm)： 500；次楞根數(shù)： 3； 主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量： 3； 豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是： 0mm， 350mm， 550mm； 穿梁螺栓直徑 (mm)： M12； 穿梁螺栓水平間距 (mm)： 500； 主楞材料：木方； 寬度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 主楞合并根數(shù)： 2； 次楞材料：木方； 寬度 (mm)： ；高度 (mm)： ； 新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m2):； 傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):； 42 木材彈性模量 E(N/mm2)： ； 木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2)： ； 面板類(lèi)型：木面板；面板彈性模量 E(N/mm2)： ； 面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2)： ； (二 )梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。mm) ； σ 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) [f] 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2)； 按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算： M= 其中 ， q 作用在模板上的側(cè)壓力，包括 : 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q1= =； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值 : q2= 4=； q = q1+q2 = + = kN/m； 計(jì)算跨度 (次楞間距 ): l = (1020280)/(31)=370mm； 面板的最大彎矩 M= 3702 = 105Nm ，最大支座反力 R= kN，最大變形 ν= mm (1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算 強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : σ = M/W f 經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = 105/104 = N/mm2 ； 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : [f] = 13N/mm2； 次楞最 大受彎應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 [f]=13N/mm2，滿足要求！ (2)次楞的撓度驗(yàn)算 次楞的最大容許撓度值 : [v] = 500/400=； 次楞的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 次楞的最大容許撓度值 [v]=，滿足要求！ 主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力 ,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 穿梁螺栓最大容許拉力值 : [N] = 17076/1000 = kN ； 穿 梁 螺 栓所 受的 最 大拉 力 N= 小于 穿梁 螺 栓最 大容 許 拉力 值 [N]=，滿足要求！ 板模板支架計(jì)算書(shū) 一、綜合說(shuō)明 本工程模板支撐架高 米，施工總荷載 ，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》 DB33/10352020 屬高大模板工程，須組織