【正文】 kN樓板（AB跨） (+)/2=（CD跨） (+)/2=第二、三、四層柱頂集中力 GABi上=GCDi上=集中力矩 M ABi==?mM CDi==?m第二、三、四層柱底集中力: GAi下=（4）第二、三、四層內(nèi)柱上集中力：縱墻自重 () =縱向框架梁自重 = kN樓板（AB跨）： [(+)/2+(+)/2]= （CD跨）： [(+)/2+(+)/2]=第二、三、四層柱頂集中力 GABi上=GCDi上=第二、三、四層柱底集中力 GB3下=（5）第一層邊柱上集中力：縱墻自重 () =縱向框架梁自重 =（AB跨） (+)/2=（CD跨） (+)/2= 第一層柱頂集中力 GAB1上=GCD1上=集中力矩 M AB1==?mM CD1==?m第一層柱底集中力 GA1下=（6）第一層內(nèi)柱上集中力縱墻自重 () =縱向框架梁自重 =樓板（AB跨）： [(+)/2+(+)/2]= （CD跨）： [(+)/2+(+)/2]=第一層柱頂集中力 GAB1上=GCD1上=第一層柱底集中力 GB1下=。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 q5ABE=37/72= kN/mq5CDE=37/72= kN/m（2）五層BC跨梁五層BC跨框架梁所受的荷載為一個(gè)三角形均布荷載，等效荷載系數(shù)5/8q。三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載為 qiABE=37/72=qiCDE=37/72= kN/m（2）其余各層BC跨梁其余各層BC跨框架梁所受的荷載為一個(gè)三角形均布荷載，等效荷載系數(shù)5/8q。 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算層次12345NQHi(m) 風(fēng)壓高度影響系數(shù)μz 風(fēng)載體型系數(shù)μs迎風(fēng)面 背風(fēng)面 基本風(fēng)壓w0(kN/m2) 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值wk(kN/m2)迎風(fēng)面 背風(fēng)面 總和 轉(zhuǎn)化為集中荷載：Fnq=Fw5k=(+)=Fw4k=(+)=Fw3k=(+)=Fw2k=(+)=Fw1k=(+)=假定作用在某一層梁上的豎向荷載只對本樓層的梁以及與本層梁相連的框架柱產(chǎn)生彎矩和剪力，而對其他樓層的框架梁和隔層的框架柱都不產(chǎn)生彎矩和剪力。 分層綜合法計(jì)算彎矩示意圖 所示為固定的，而是處于介于鉸支和固定之間的彈性約束狀態(tài)。任一截面處剪力計(jì)算公式為：其中V0為相應(yīng)簡支梁截面剪力，MR、ML為相應(yīng)于梁右斷和左端的支座彎矩。 恒載作用下第5層的彎矩分配法計(jì)算節(jié)點(diǎn)A5B5C5D5桿端A5A4A5B5B5A5B5B4B5C5C5B5C5C4C5D5D5C5D5D4分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1/3 1/2 1/2 1/3 1/2 1/2 1/3 1/2 1/2 1/3固端彎矩 放松B5,D5　 　 放松A5,C5 　 　放松B5,D5 　 放松A5,C5 　 　放松B5,D5　　 　　　 最終彎矩 柱遠(yuǎn)端彎矩 　　 　　 　　 恒載作用下第2,3,4層的彎矩分配法計(jì)算節(jié)點(diǎn)A4B4桿端A4A5A4A3A4B4B4A4B4B5B4B3B4C4分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1/3 1/3 1/2 1/2 1/3 1/3 1/2固端彎矩 放松B4,D4　　 放松A4,C4 　放松B4,D4　 放松A4,C4 　放松B4,D4　　　 最終彎矩 柱遠(yuǎn)端彎矩 　　 　 節(jié)點(diǎn)C4D4桿端C4B4C4C5C4C3C4D4D4C4D4D3D4D5分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1/2 1/3 1/3 1/2 1/2 1/3 1/3固端彎矩 放松B4,D4　 放松A4,C4 　　放松B4,D4　 放松A4,C4 　　放松B4,D4　　　　 最終彎矩 柱遠(yuǎn)端彎矩　 　　 恒載作用下第1層的彎矩分配法計(jì)算節(jié)點(diǎn)A1B1桿端A1A2A1A0A1B1B1A1B1B2B1B0B1C1分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1/3 1/3 1/2 1/2 1/3 1/3 1/2固端彎矩 放松B1,D1　　 放松A1,C1 　放松B1,D1　 放松A1,C1 　放松B1,D1　　　 最終彎矩 柱遠(yuǎn)端彎矩 　　 　節(jié)點(diǎn)C1D1桿端C1B1C1C2C1C0C1D1D1C1D1D0D1D2分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1/2 1/3 1/3 1/2 1/2 1/3 1/3固端彎矩 放松B1,D1　 放松A1,C1 　　放松B1,D1　 放松A1,C1 　　放松B1,D1　　　　 最終彎矩 柱遠(yuǎn)端彎矩　 　　 恒載作用下框架支座彎矩A5A4A5B5B5A5B5B4B5C5C5B5C5C4C5D5D5C5D5D4 A4A5B4B5C4C5D4D5 A4A3A4B4B4A4B4B3B4C4C4B4C4C3C4D4D4C4D4D3 A3A4B3B4C3C4D3D4 A3A2A3B3B3A3B3B2B3C3C3B3C3C2C3D3D3C3D3D2 A2A3B2B3C2C3D2D3 A2A1A2B2B2A2B2B1B2C2C2B2C2C1C2D2D2C2D2D1 A1A2　　B1B2　　C1C2　　D1D2　　　　　　 A1A0A1B1B1A1B1B0B1C1C1B1C1C0C1D1D1C1D1D0 A0A1　　B0B1　　C0C1　　D0D1 　　 　　 　　 部分梁跨中最大彎矩值梁梁端彎矩三角形荷載最大值均布荷載值集中荷載值跨中最大彎矩位置x跨中最大彎矩Mmax左右C5D5跨 21 C4D4跨 12 C3D3跨 12 C2D2跨 12 C1D1跨12 結(jié)構(gòu)恒載彎矩圖 恒載剪力圖 恒載軸力圖豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑由于其活荷載較小，產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力作用下的框架內(nèi)力，可不考慮活荷載的最不利布置，而是將活荷載滿布于各層各跨的框架上，即為滿布荷載法?；詈奢d內(nèi)力計(jì)算與恒荷載的計(jì)算方法相同，不進(jìn)行折減，只在內(nèi)力組合時(shí)進(jìn)行相應(yīng)折減，予以修正?！０凑铡逗奢d規(guī)范》的簡化組合和《抗震規(guī)范》的荷載效應(yīng)基本組合，考慮結(jié)構(gòu)在左風(fēng)、右風(fēng)及左地震作用、右地震作用的不同效應(yīng)組合，本結(jié)構(gòu)共計(jì)算以下九種荷載效應(yīng)組合。下部配筋時(shí)h0=70035=665mm；上部負(fù)彎矩配筋時(shí)考慮鋼筋交叉重疊，h0=70060=640mm。T形截面翼緣跨度為：按跨度考慮：按梁凈跨sn考慮：按翼緣高度hf考慮：取三者中的較小值，即判斷截面類型：屬于第一類截面聯(lián)立得x=，As=選取520，實(shí)際配筋A(yù)s=1570mm2配筋率：且小于最大配筋率，滿足要求。不考慮抗震作用：M =?m 考慮地震作用：M ==?m 所以其跨中正截面彎矩設(shè)計(jì)值為M =?m 支座截面按單筋截面計(jì)算，按矩形截面設(shè)計(jì)。 一至四層框架梁正截面設(shè)計(jì)一至四層框架梁正截面設(shè)計(jì)的計(jì)算過程與五層框架梁相似，不予贅述?？蚣芰憾斯拷钆渲靡螅篈． 加密區(qū)長度，=700=1050mm和500mm較大值，本設(shè)計(jì)取1050mmB． 加密區(qū)箍筋最大間距，規(guī)范要求取h/4=175mm，8d(d為縱筋直徑)和150mm最小值。左支座剪力設(shè)計(jì)值，需進(jìn)行配筋計(jì)算。（2）B5C5跨斜截面配筋和截面設(shè)計(jì)考慮地震作用時(shí)：左地震作用時(shí)，考慮固端彎矩放大系數(shù)左端剪力為：右端剪力為：不考慮地震作用時(shí)，按內(nèi)力組合得到的梁端剪力值：，無集中荷載，按一般框架梁計(jì)算剪力設(shè)計(jì)值小于無腹筋梁的抗剪承載力Vc，則不需進(jìn)行配筋計(jì)算，按構(gòu)造配置箍筋。配筋率滿足要