【正文】 基礎梁下部通長縱筋的構造要求，最小 配筋率要求。 2獨立基礎埋深較大時，短柱基礎，基礎拉梁設置；獨立樁基承臺拉梁設置。 3 、地下室外墻計算 — — 計算荷載（人防荷載控制還是正常使用荷載控制）、計算簡圖、計算參數、最小配筋率。 3 、地下室頂板作為上部結構嵌固部位的條件；正確計算地下室結構樓層的側向剛度比。 三、剪力墻結構 1 、抗震等級為一、二級的剪力墻截面厚度，一般墻的底部加強部位，墻的截面厚度不應小于層高或無支長度的 1/16，且不應小于 200 ㎜，一字墻的底部加強部位，其厚度不應小于層高的 1/12 當墻厚不滿足要求時 ,應按 JGJ3 附錄 D 計算墻的穩(wěn)定性。并分別不應小于 6Φ16 和 6Φ14。 剪力墻的軸壓比限值 :一級抗震 (9 度 ),一級抗震 ( 8 度 ),二級抗震 。 抗震設計時 ,剪力墻底部加強部位的高度 ,可取墻肢總高度的 1/8 和底部兩層二者的較大者 。 剪力墻邊緣構件的箍筋和箍筋無支長度的要求 ,縱筋間距的要求。非抗震設計取 和 60m的較小值 .框支剪力墻結構 :落地剪力墻的間距 ,落地剪力墻與相鄰框支柱的距離 ,詳見 JGJ3 第 條 .抗震設計時，框架 — 剪力墻等結構構造邊緣構件的配筋。 五、框架 — 核心筒結構 抗震設計時，鋼筋砼框架梁與框架柱應采用 剛接，與核心筒宜優(yōu)先采用剛接，也可采用鉸接。 應正確設計轉換層樓板及樓板洞口邊梁和板邊墻內邊梁的配筋。 框支梁、柱的配筋應符合 JGJ3 第 條、 條及 條和 條的規(guī)定。 折板式樓梯的設計。 、質量等級 及連接材料型號；CECS102:2020 第 條 ,GB500172020 第 條。 ，未設置能獨立構成空間穩(wěn)定結構的支撐體系，主要有下列五個方面的問題： （ 1）屋面橫向水平支撐與柱間支撐未布置在同一跨間內； （ 2）屋面橫向水平支撐布置在端部第二開間，未在端部第一開間相應于屋面橫向水平支撐豎腹桿位置布置縱向剛性系桿； （ 3）屋面橫向水平支撐的豎腹桿未按剛性系桿設計； （ 4）山墻抗風柱未布置在屋面橫向水平支撐的節(jié)點處； （ 5）屋面橫向水平支撐和柱間支撐采用圓鋼時，未設張緊裝置；當設有起重量不小于5t 的吊車 時，柱間支撐未采用型鋼支撐； GB500172020 第 條， CECS102 : 2020 第 節(jié)。 ，應焊加勁肋；GB500182020 第 條。 ,未滿足最小厚度不小于 16mm 的要求；CECS102:2020 第 條。 ；當摩擦力不足時，應設柱腳抗剪鍵； GB500172020 第 條， CECS102:2020 第 條。 ，未考慮風吸力作用的不利影響； CECS102:2020 第 條、第 條?？煽吵芍苯腔蛐苯?。 (2).出挑板后，能降低基底附加應力，當基礎形式處在天然地基和其他人工地基的坎上時，加挑板就可能采用天然地基。雖然在計算時此 處板并不應按挑板計算。當為多層建筑時，結構也可謙讓一下建筑。已經是構造配箍除外。（借用臺階式獨立基礎變截面處的概念）柱子也可認為是超大截面梁，所以梁配筋時應取柱邊彎距。如框架結構頂層的柱子縱筋有時比下層大， d 應取較大的鋼筋直徑，甚至縱筋應向下延伸一層。如剪力墻的水平筋端部僅要求有 10d 的直鉤即可。 ，經統(tǒng)計，按規(guī)范要求設的防震縫在地震時有 40%發(fā)生了碰撞。當基礎較小，坑底受到很大約束，如獨立基礎，回彈可以忽略，在計算沉降時，應按 基底附加應力計算。即采用修正倒樓蓋。附加筋一般要有，但不應絕對。但梁截面高度范圍內的集中荷載可根據具體情況而定?？偟脑瓌t，當主梁上次梁開裂后，從次梁的受壓區(qū)頂至主梁底的截面高度的混凝土加箍筋能承受次梁產生的剪力時，主梁可不加附加筋。但有時畫圖想偷懶時可用此與老總狡辯。變截面梁的撓度也大于等截面梁。其一，雙向板的支承邊多，抗震的穩(wěn)定性好，垮了兩邊還有兩邊。從構造上，雙向板的板厚為 1/40~50，單向板為 1/3~40，雙 向板薄，再著，即使是單向板，其非受力邊也得放構造筋。因 振搗棒最小為 30，布單排筋時，板厚如為 60，雙向鋼筋直徑如為 8+6，則鋼筋兩邊僅剩 23，無法振搗。 19. 當建筑大多數房間較小，而僅一兩處房間較大時，如按大房間確定基礎板厚會造成浪費，而按小房間確定則造成配筋困難，當承載力能滿足要求時，可在大房間中部墊聚苯卸載，按小房間確定基礎板厚。這些參數包括振型組合數、最大地震力作用方向和結構基本周期等，在計算前很難估計，需要經過試算才能得到。一般而言，振型數的多少于結構層數及結構自由度有關，當結構層數較多或結構層剛度突變較大時，振型數應當取得多些，如有彈性節(jié)點、多塔樓、轉換層等結構形式。例如對采用剛性板假定得單塔結構，考慮扭轉藕聯(lián)作用時，其振型不得超過結構層數的 3倍。 （ 3）結構基本周期是計算風荷載的重要指標。新規(guī)范用于控制結構整體性的主要指標主要有：周期比、位移比、剛度比、層間受剪承載力之比、剛重比、剪重比等。 規(guī)范條文：新高規(guī)的 條規(guī)定，結構扭轉為主的第一周期 Tt 與平動為主的第一周期 T1 之比， A級高度高層建筑不應大于 ； B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于 。再考察下一個次長周期。周期比不 滿足要求 說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小，總的調整原則是加強結構外圈剛度，削弱結構內筒剛度 。 F體育場館、空曠結構和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。 框架結構： T1=（ ） n 框架 剪力墻和框架 筒體結構： T1=（ ） n 剪力墻結構和筒中結構： T1=（ ） n （式中 n為建筑層數） 第二及第三周期近似為： T2=(1/31/5)T1 T3=(1/51/7)T1 如果計算結果偏離上述數值太遠，應考慮工程中截面是否太大、太小，剪力墻數量是否合理，應適當進行調整。 第一振型無零點；第二振型在（ ） H處；第三振型分別在 ()及()H 處。需要指出的是，新規(guī)范中規(guī)定的位移比限值是按剛性板假定作出的，位移比的限值：是根據剛性樓板假定的條件下確定的，其平均位移的計算方法，也基于 “ 剛性樓板假定 ” 。 F 控制位移比的計算模型： 按照規(guī)范要求的定義，位移比表示為 “ 最大位移 /平均位移 ” ，而平均位移表示為 “ （最大位移 +最小位移） /2” ，其中的關鍵是“ 最小位移 ” ，當樓層中產生 0 位移節(jié)點，則最小位移一定為 0，從而造成平均位移為最大位移的一半，位移比為 2。 復雜結構，如坡屋頂層、體育館、看臺、工業(yè)建筑等，這些結構或者柱、墻不在同一標高，或者本層根本沒有樓板，此時如果采用 “ 強制剛性樓板假定 ” ，結構分析嚴 重失真，位移比也沒有意義。 （ 3）剛度比是控制結構豎向不規(guī)則的重要指標。 新高規(guī)的 條規(guī)定，底部大空間剪力墻結構，轉換層上部結構與下部結構的側向剛度，應符合高規(guī)附錄 D的規(guī)定。正確認識這三種剛度比的計算方法和適用范圍是剛度比計算的關鍵： 1）剪切剛度主要用于底部大空間為一層的轉換結構及對地下室嵌固條件的判定； 2)剪彎剛度主要用于底部大空間為多層的轉換結構； 3)地震力與層間位移比是執(zhí)行《抗震規(guī)范》第 條和《高規(guī)》 條的相關規(guī)定，絕大多數工程都可以用此法計算剛度比，這也是軟件的缺省方式。Oslash。2。樓層平均剪力與平均層間位移比值的層剛度 三種計算方法有差異是正常的，可以根據需要選擇。Oslash。 層剛度作為該層是否為薄弱層的重要指標之一，對結構的薄弱層，規(guī)范要求其地震剪力放大 ，這里程序將由用戶自行控制。 對于大底盤多塔結構，或上聯(lián)多塔結構，在多塔和單塔交接層之間的層剛度比是沒有意義的。其限值可參考《抗震規(guī)范》和《高規(guī)》的有關規(guī)定。 剪力墻結構、框架 — 剪力墻結構、筒體結構： 剛重比大于等于 14，符合穩(wěn)定要求 ；剛重比大于等于 ，不考慮重力二階效應。而對于長周期結構，地震動態(tài)作用下的地面加速度和位移可能對結構具有更大的破壞作用，但采用振型分解法時無法對此作出準確的計算。即 6度區(qū)按 %較好，這樣對結構來說是更安全的（類似于最小配筋率的概念）。在抗震規(guī)范的抗震截面驗算的條文說明中 ,明確指出 ,剪重比是一個調整系數 ,即這不是一個指標 ,計算結果出來后 ,若剪重比大于規(guī)定的最小值 ,計算結果不作調整 ,若小于 ,將地震剪力調大 ,使剪重比達到規(guī)定的最小值 .類似框剪結構的 ,在 satwe 的結果文件 ,給出這一調 整的信息 ,多看看這一信息 ,對剪重比的理解會更深刻 . 注意剪重比和剪壓比是兩個截然不同的概念，不可混淆。過大，說明底部剪力過大，應檢查輸入信息，是否填入信息有誤，或者剪力墻數量過多，結構太剛。 除以上計算分析以外，設計軟件還會按照規(guī)范的要求對整體結構地震作用進行調整，如最小地震剪力調整、特殊結構地震作用下內力調整、 調整、強柱弱梁與強剪弱彎調整等等。 3 對單構件作優(yōu)化設計 前幾步主要是對結構整體合理性的計算和調整，這一步則主要進行結構單個構件內力和配筋計算，包括梁，柱，剪力墻軸壓比計算，構件截面優(yōu)化設計等。規(guī)范中規(guī)定允許對剪力墻連梁剛度進行折減，折減后的剪力墻連梁在地震作用下基本上都會出現塑性變形，即連梁開裂。因此設計人員會發(fā)現，對于同一個工程，計算地震力和不計算地震力其柱軸壓比結果會不一樣。但需要注意的是，在進行截面優(yōu)化設計時，應以保證整體結構合理性為前提，因為構件截面的大小直接影響到結構的剛度，從而對整體結構的周期、位移、地震力等一系列參數產生影響，不可盲目減小構件截面尺寸，使結構整體安全性降低。 （ 2）生成施工圖以前，要認真輸入出圖參數，如梁柱鋼筋最小直徑、框架頂角處配筋方式、梁挑耳形式、柱縱筋搭接方式，箍筋形式，鋼筋放大系數等，以便生成符合需要的施工圖。 （ 4）最后設計人員還應根據工程的實際情況，對計算機生成的配筋結果作合理性審核，如鋼筋排數、直徑、架構等，如不符合工程需要或不便于施工，還要做最后的調整計算。這些參數包括振型組合數、最大地震力作用方向和結構基本周期等，在計算前很難估計，需要經過試算才能得到。一般而言，振型數的多少于結構層數及結構自由度有關，當結構層數較多或結構層剛度突變較大時，振型數應當取得多些，如有彈性節(jié)點、多塔樓、轉換層等結構形式。例如對采用剛性板假定得單塔結構，考慮扭轉藕聯(lián)作用時，其振型不得超過結構層數的 3倍。 （ 3）結構基本周期是計算風荷載的重要指標。新規(guī)范用于控制結構整體性的主要指標主要有：周期比、位移比、剛度比、層間受剪承載力之比、剛重比、剪重比等。 規(guī)范條文：新高規(guī)的 條 規(guī)定，結構扭轉為主的第一周期 Tt 與平動為主的第一周期 T1 之比， A級高度高層建筑不應大于 ； B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于 。再考察下一個次長周期。周期比不 滿足要求 說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小，總的調整原則是加強結構外圈剛度，削弱結構內筒剛度。 F體育場館、空曠結構和特殊的工業(yè)建筑，沒有特殊要求的，一般不需要控制周期比。 框架結構： T1=（ ） n 框架 剪力墻和框架 筒體結構： T1=（ ） n 剪力墻結構和筒中結構： T1=（ ） n （式中 n為建筑層數） 第二及第三周期近似為： T2=(1/31/5)T1 T3=(1/51/7)T1 如果計算結果偏離上述數值太遠，應考慮工程中截面是否太大、太小，剪力墻數量是否合理，應適當進行調整。 第一振型無零點；第二振型在（ ） H處；第三振型分別在 ()及()H 處。需要指出的是，新規(guī)范中規(guī)定的位移比限值是按剛性板假定作出的，位 移比的限值：是根據剛性樓板假定的條件下確定的，其平均位移的計算方法，也基于 “ 剛性樓板假定 ” 。 F 控制位移比的計算模型： 按照規(guī)范要求的定義，位移比表示為 “ 最大位移 /平均位移 ” ，而平均 位移表示為 “ （最大位移 +最小位移） /2” ，其中的關鍵是“ 最小位移 ” ，當樓層中產生 0 位移節(jié)點，則最小位移一定為 0，從而造成平均位移為最大位移的一半，位移比為 2。 復雜結構，如坡屋頂層、體育館、看臺、工 業(yè)建筑等，這些結構或者柱、墻不在同一標高，或者本層根本沒有樓板，此時如果采用 “ 強制剛性樓板假定 ” ，結構分析嚴 重失真，位移比也沒有意義。 （ 3）剛度比是控制結構豎向不規(guī)則的重要指標。 新高規(guī)的 ，底部大空間剪力墻結構，轉換層上部結構與下部結構的側向剛度，應符合高規(guī)附錄 D的規(guī)定。正確認識這三種剛度比的計算方法和適用范圍是剛度比計算的關鍵： 1）剪切剛度主要用于底部大空間為一層的轉換結構及對地下室嵌固條件的判定； 2)剪彎剛度主要用于底部大空間為多層的轉換結構； 3)地震力與層間位移比是執(zhí)行《抗震規(guī)范》第 條和《高規(guī)》 條的相關規(guī)定，絕大多數工程都可以用此法計算剛度比，這也是軟件的缺省方式。Oslash。2。樓層平均剪力與平均層間位移比值的層剛度 三種計算方法有差異是正常的，可以根據需要選擇。Os