【正文】 重 17= kN縱向陽臺(tái)梁自重 = kN 恒載 集中荷載P2（1~3層）陽臺(tái)梁+次梁+縱向梁自重 ++=板傳來 墻自重 67+柱自重 = kN 恒載 集中荷載P2（4~5層）： kN 集中荷載P2（6層）： kN集中荷載P3（1~3層）梁自重 +板傳來 墻自重 ((())+柱自重 = 恒載 集中荷載P3（4~5層）： 集中荷載P3（6層）： kN：1）1~6層梁的均布線荷載（活載）AB跨樓板均布活載傳給梁（最值） 2= kN/mBC跨樓板均布恒載傳給梁（最值） 2=CD跨樓板均布恒載傳給梁（最值） 2=2）1~6層梁的集中荷載（活載）集中荷載P1（1~6層）樓板均布活載傳給： （）/2= 集中荷載P2（1~6層） 集中荷載P3（1~6層） 中框架恒載及活荷載見下圖 見圖26 框架豎向荷載示意（a）恒載示意（b）活載示意豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)荷載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在截面陪筋時(shí)，～。 恒載和活載中梁端M是經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）在恒荷載和活荷載作用下,跨間可近似取跨中的代替?；钶d跨間最大彎矩同上計(jì)算方法 （2）利用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算在恒載工況2下以六層BC、CD段梁為例，計(jì)算梁間跨間彎矩經(jīng)組合后的彎矩最大值。支座處： MB= rREMB== MC左= rREMC左==跨間彎矩 MBC=當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮是，按梁間距考慮時(shí)，不起控制作用，故取。支座B上部： 實(shí)配鋼筋選4Φ22 （AS=1520）， 支座C左上部： 實(shí)配鋼筋選3B22 （AS=1140）， 表216層次截面M M0 選配鋼筋配鋼筋實(shí) 梁截面實(shí)際面積 6支座B 474 2Φ18+1Φ20125000 CL42 307 2Φ18509125001 BC跨間 178 3Φ16603125002 支座Cr 364 2Φ18509125003 CD跨間 170 2Φ18509125004 5支座B 756 3Φ18763125005 CL 516 3Φ18763125006 BC跨間 260 3Φ16603125007 支座Cr 625 3Φ18763125008 CD跨間 431 3Φ18763125009 4支座B 1134 2Φ18+3Φ201451125010 CL 702 2Φ18+3Φ201451125011 BC跨間 411 3Φ16603125012 支座Cr 1040 2Φ18+3Φ201451125013 CD跨間 797 2Φ20+1Φ18882125014 3支座B 1411 3Φ22+2Φ18 1649125015 CL 935 3Φ22+2Φ18 1649125016 BC跨間 640 2Φ18+1Φ16 710125017 支座Cr 1515 3Φ22+2Φ181649125018 CD跨間 1234 2Φ25+1Φ221362125019 2支座B 1377 4Φ20+2Φ181765125020 CL 1104 4Φ20+2Φ181765125021 BC跨間 616 2Φ20+1Φ18883125022 支座Cr 1864 4Φ22+2Φ182029125023 CD跨間 1540 2Φ25+2Φ221742125024 1支座B 1675 4Φ20+2Φ181765125025 CL 1147 4Φ20+2Φ181765125026 BC跨間 844 2Φ20+1Φ18883125027 支座Cr 2019 4Φ22+2Φ182029125028 CD跨間 1636 2Φ25+2Φ221742125029 （2）梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對剪力設(shè)計(jì)進(jìn)行調(diào)整如下： —剪力增大系數(shù)。梁斜截面受剪承載力計(jì)算（以第一層為例）BC跨故截面尺寸滿足要求梁端加密區(qū)箍筋取4肢箍Φ8150，箍筋用HRB335級鋼筋（ ，非加密區(qū)取4肢箍B8200 ，箍筋設(shè)置滿足要求。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”即一、二、三級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處除框架支層最上層的柱上端，柱端彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合：（為強(qiáng)柱系數(shù)，）本設(shè)計(jì)為三級框架故：地震往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)均滿足要求，當(dāng)柱考慮順時(shí)針彎矩和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針方向彎矩和，反之亦然。選用非地震組合中的 N= M= 選用4B20（) 總配筋率柱正截面受壓承載力計(jì)算見附表23（3）斜截面承載力計(jì)算以第一層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：（三級框架）式中：—柱凈高。設(shè)計(jì)基礎(chǔ)的荷載包括：①框架柱傳來的彎矩，軸力和剪力（可取設(shè)計(jì)底層柱的相應(yīng)控制內(nèi)力）②基礎(chǔ)類型的選取由于本建筑物柱距為7200mm，因而采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)在框架柱內(nèi)力計(jì)算中所選的筋B、C、D、E軸為一榀框架，該榀框架四根柱子，柱距分別為5100mm，2400mm，5100mm因而將柱分別做成柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。（2）基礎(chǔ)尺寸估算 先按中心荷載作用下計(jì)算基底面積： 將基底面積擴(kuò)大，基底尺寸擬為圖211基礎(chǔ)尺寸地基承載力及偏心驗(yàn)算 滿足要求滿足要求故承受力滿足要求 確定基礎(chǔ)高度及構(gòu)造尺寸采用C30混凝土，以按柱縱向鋼筋錨固要求及相關(guān)構(gòu)造要求取h= 土壤凈反力的計(jì)算：基底凈反力：抗沖切破壞驗(yàn)算公式首先計(jì)算基礎(chǔ)底面配筋計(jì)算基礎(chǔ)在上部結(jié)構(gòu)傳來荷載與土壤凈反力的共同作用，可把它倒過來，視為一均布荷載作用下支承于柱上的懸臂板。 第3章 電算復(fù)核 PMCAD結(jié)構(gòu)建模 圖31圖32圖33圖34圖35樓面恒活載輸入圖36標(biāo)準(zhǔn)層平面圖圖37樓面恒載（板自動(dòng)計(jì)算）圖38樓面活載圖39樓板導(dǎo)荷圖310整樓模型圖311恒載內(nèi)力計(jì)算圖312恒載內(nèi)力計(jì)算 SATWE內(nèi)力計(jì)算及配筋圖313圖314圖315圖316 圖317圖318圖319圖320 JCCAD基礎(chǔ)設(shè)計(jì)圖321=== 工況 1 === X 方向地震力作用下的樓層最大位移 Floor Tower Jmax Max(X) Ave(X) Ratio(X) h JmaxD MaxDx AveDx RatioDx MaxDx/h 7 1 669 3300. 675 1/2754. 6 1 604 3300. 604 1/2695. 5 1 501 3300. 501 1/1577. 4 1 398 3300. 398 1/1254. 3 1 295 3300. 295 1/1561. 2 1 192 3300. 192 1/1392. 1 1 89 4250. 89 1/1525. X方向最大值層間位移角