【正文】 2，)15 2/( ???zu ， ? ? ???????? ）（正jP ； ? ? ???????? ）（操jP shl 最大 風(fēng) 大lchd（ 最低氣溫）（chdl 50 2 100 4 200 8 75 300 12 400 16 150 500 20 600 24 225 畢業(yè)論文 15 ? ? ???????? ）（雷jP 條件 δ (m) R（ m） tanφ 正常 a n ????φ 雷電 a n ????φ 操作 a n ????φ 帶電 a n ????φ ? ? ? ?? ?φσ σφσσσφ t a n2 gt a n2t a n 4d shddlddjjc h d gA lggAGPl ????? 最大風(fēng)時(shí)： ? ? ? ?shshc h dlll0 4 2 527 3 2 97 3 0 2 527 3 3 7 77 3 73333???????????????????????????????? ???? 雷電過電壓時(shí)： ? ?shshc h dlll3333333????????????????????????????????????? ???????內(nèi)過電壓時(shí)： ? ? ? ?shshc h dlll3 0 3 4107 9 2 527 3 7 47 3 1 9 2 527 3 3 7 71 8 43333???????????????????????????????? ???? 檢修時(shí)： ? ? ? ?shshc h dlll3333???????????????????????????????? ???? 畢業(yè)論文 16 shl （ m） 最大風(fēng)的chdl (m) 外過電壓的 chdl (m) 內(nèi)過電壓的 chdl (m) 檢修的chdl (m) 50 100 200 300 400 500 600 在定位圖上查水平檔距的實(shí)際垂直檔距，均在此曲線的上方，符合要求。 高壓架空電力線路絕緣子的選擇，應(yīng)按 DL/I50921999《 110500kV 架空送電線路 設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)程》的規(guī)定進(jìn)行。 防震錘的設(shè)計(jì) 防震錘型號(hào)的選擇 我國目前主要 生產(chǎn)的防振錘型號(hào)為 F1～ 8型。一般來講：直徑大的和單位重力大的導(dǎo)線，相應(yīng)的防振錘要大些，見表 42. 表 32 導(dǎo)線與防振錘型號(hào)配合表 防振錘型號(hào) 適 用 導(dǎo) 線 型 號(hào) 截 面 GJ LJ LGJ LGJJ LGJQ F1 300～ 400 300～ 400 300～ 500 F2 185～ 240 185～ 240 185～ 240 F3 120～ 185 120～ 150 150 150 F4 70 F5 70～ 95 F6 50 F7 35 F8 35～ 50 防震錘數(shù)量的選擇 當(dāng)導(dǎo)線直徑小檔距大，或者導(dǎo)線直徑大而檔距也大時(shí)，風(fēng)傳給導(dǎo)線的能量就大，往往需采用多個(gè)防振錘才能防止振動(dòng)的危害，一般取 1～ 3 個(gè)，大跨越至要 6～ 7 個(gè)之多。但是，其他防振錘就不一定都在最小半波，可能會(huì)裝在節(jié)點(diǎn)或節(jié)點(diǎn)附近，那么這個(gè)防振錘就起不到防振作用，安裝在節(jié)點(diǎn)上的餓防振錘，反而會(huì)起相反的作用。 阻尼型間隔棒的安裝距離 如何合理地選擇間隔棒的安裝位置，仍然是一個(gè)正在探索中的問題。 （ 2）端次檔距長度，對(duì)阻尼性能良好的間隔棒可選在 30～ 45m 范圍內(nèi)，對(duì)阻尼性能一般或非阻尼型間隔棒可選在 25～ 35m 范圍內(nèi)。n— 分裂導(dǎo)線根數(shù)； Isc— 系統(tǒng)可能出現(xiàn)的最大短路電流， kA。 （ 3） 夾頭握力： 送電線路不僅要求在正常運(yùn)行或?qū)Ь€在微風(fēng)振動(dòng)情況下，間隔棒對(duì)導(dǎo)線有穩(wěn)固的握力，以防止磨損導(dǎo)線。Ft— 子導(dǎo)線張力， N。 國外資料及國內(nèi)實(shí)測(cè)結(jié)果表明，在長期運(yùn)行情況下，鋁截面為 300mm2的鋼芯鋁絞線，間隔棒夾頭扭握力不應(yīng)低于 25～ 30N 第 4 章 桿塔設(shè)計(jì)荷載 桿塔荷載的來源與分類 （ 1）桿塔荷載的來源主要為以下幾個(gè)方面： 1）桿塔自重與桿塔自身的風(fēng)荷載。 4）絕緣子串的重力荷載與風(fēng)荷載也要傳給桿塔。 8）其他不可預(yù)見的或偶然荷載。 （ 2）各種荷載組合氣象條件如下圖所示： 組合氣象條件 風(fēng)速 冰厚 氣溫 正 常 運(yùn) 行 情況 最大風(fēng) 30 0 10 最大覆冰 10 5 5 最低氣溫 0 0 10 事故情況 斷導(dǎo)線 0 20 0 斷地線 0 20 0 安裝情況 吊線錨線掛線牽引 10 0 0 （ 3） 導(dǎo)線地線技術(shù)數(shù)據(jù) 型號(hào) 外徑（ mm） 截面積 (mm2) 計(jì)算重量(kg/km) 計(jì) 算 拉 斷 力Tp(N) 導(dǎo)線LGJ400/25 26． 6 1295 95940 地線 GJ70 （ 4）絕緣子串 、金具和防振錘數(shù)量和重量表 項(xiàng)目 絕緣子片數(shù) 金具 防振錘 合計(jì) 導(dǎo)線 型 號(hào) 與 數(shù)量 28 片（ ） 1套 4 個(gè) 重量 28 4 地線 型 號(hào) 與 數(shù)量 無 1套 4 個(gè)（ FG3） 畢業(yè)論文 21 重量 無 4kg 4 （ 5）桿塔荷載計(jì)算。 090 0 KNFWW sza （ωμβ 頭頭 ==== 塔身處的風(fēng)荷載： ) 8 3 （ KNLnQG vb 5 0107 6 31 === ⑧ 絕緣子串、金具、防振錘重及地線掛點(diǎn)金具防振錘荷載： ）（ KNGjd = ， ).( KNGjb = ⑨ 桿塔自重荷載： ).( 7 5 8 3 KNGg ???? ? 2）正常運(yùn)行情況的最大覆冰（ V=10m/s ， b=5mm ， t=－ 5℃） ①導(dǎo)線風(fēng)荷載： 畢業(yè)論文 24 基本風(fēng)壓 ),/(1611 6 0 0101 6 0 0 2220 mKNvw === 導(dǎo)線風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)β c=（ v=15m/s,查表 3— 4）， 風(fēng)壓不均勻系數(shù)α =（ v=15m/s,查表 3— 4）， 電線覆冰時(shí)電線風(fēng)載 體型系數(shù)μ s=, 覆冰時(shí)導(dǎo)線外徑 d=+2 5=(mm), 其余數(shù)值與大風(fēng)情況取值相同 ,則 將以上各值代入下式得 )。090 0 KNFWW sza （ωμβ 頭頭 ==== 塔身處的風(fēng)荷載： ) 8 3 ⑦ 地線重力荷載 ： 地線覆冰的單位長度重量： )/()( 3 mNQ b =+= ， 地線無覆冰時(shí)單位長重量： mNQ / = ， 地線重力荷載： ).()(1)( 31 KNLnG vbb =+=+= 。 ② 導(dǎo)線重力荷載： 未斷相導(dǎo)線重力荷載： )( 31 KNLnQG vd === ， 已斷相導(dǎo)線重力荷載： )(。 4）事故斷地線情況（ V=0m/s ， b=0mm ， t=0℃ ， 導(dǎo)線未斷）： 畢業(yè)論文 26 ① 地線斷線張力： 最大使用張力： )(， 查表 310，得： ）（ KNTT md == 。 ⑤ 桿塔自重荷載： Gg=。 ③ 主桿塔風(fēng)荷載 ： 塔頭處的風(fēng)荷載：) 3 ⑤地線風(fēng)荷載 地線體型系數(shù)μ s=（因?yàn)?d=17mm） 風(fēng)壓不均勻系數(shù)α =（ v=10m/s,查表 3— 4）， 地線風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)β c=（ v=10m/s,查表 3— 4）， 地線弧垂 fb=， 地線金具串長度λ b=182mm=， 地線平均高度 )( . 1 8 24 . 9 5 533hb m=+=， 風(fēng)壓高度變化系數(shù) )( ==zμ， 將以上各值代入下式得地線風(fēng)荷載： ）（ KNθdLωμμαβP hzscb3 9 14 2 s i n2320=== 6)安裝情況的錨線荷載（ V=10m/s ， b=0mm ， t=0℃） ①錨線荷載 : 分配系數(shù) n= ,導(dǎo)線張力取 T= = =(KN), 動(dòng)力系數(shù)k=, 錨固鋼繩對(duì)地面夾角β≤ 45176。 ②主桿塔風(fēng)荷載 ： 塔頭處的風(fēng)荷載：) 3 ④地線風(fēng)荷載 地線體型系數(shù)μ s=（因?yàn)?d=17mm） 風(fēng)壓不均勻系數(shù)α =（ v=10m/s,查表 3— 4）， 地線風(fēng)荷載調(diào)整系數(shù)β c=（ v=10m/s,查表 3— 4）， 地線弧垂 fb=， 地線金具串長度λ b=182mm=， 地線平均高度 )( . 1 8 b m=+=， 風(fēng)壓高度變化系數(shù) )( ==zμ， 將以上各值代入下式得地線風(fēng)荷載： ）（ KNθdLωμμαβP hzscbs i n2320=== 5AZB1 塔荷載分布圖 畢業(yè)論文 29 畢業(yè)論文 30 第 5 章 自立式鐵塔的內(nèi)力 計(jì)算 自立式鐵塔內(nèi)力計(jì)算簡(jiǎn)介 自立式鐵塔一般是由角鋼加工而成，構(gòu)件之間連接采用普通螺栓 C 級(jí)連接的空間桁架結(jié)構(gòu)體系。采用桿系有限元分析方法進(jìn)行計(jì)算。該方法使結(jié)構(gòu)大大簡(jiǎn)化，工程上簡(jiǎn)單實(shí)用，與精確方法相比也具有較高的精度。用截面 m— m 截取脫離體，假設(shè)兩 交叉斜材的內(nèi)力相等、方向相反，列力矩平衡方程。 1 U 1 U39。 2 U 1 G P 2 G 畢業(yè)論文 34 推得主材內(nèi)力：iiOiiiiOiiGbMUGbMU??s in22s in2239。1?????????????????NUNUoo 斜材內(nèi)力 ： 仍以兩主材延長線交點(diǎn)矩心 C,列力矩平衡方程：Σ Mc ,02 ?? iidS 得斜材內(nèi)力為： ici dMS 2??? 式中∑ Mc — 截面以上所有外力對(duì) C 點(diǎn)的力矩和，以順時(shí)針為正； Si— 斜材 內(nèi)力，以受拉為正； di— Si對(duì)矩心 C的力臂。 （二 ） “大開挖”基礎(chǔ)和掏挖擴(kuò)底基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定計(jì)算： “大開挖”基礎(chǔ)和掏挖擴(kuò)底基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)程序是：先以上拔穩(wěn)定條件確定基礎(chǔ)的外形尺寸，然后再進(jìn)行地基和基礎(chǔ)的強(qiáng)度計(jì)算。 基礎(chǔ)上拔穩(wěn)定計(jì)算是指根據(jù)抗拔土體的結(jié)構(gòu)狀態(tài)分別采用適用于原狀抗拔土體的“剪切法”和適用于回填抗拔土體的“土重法”。地基壓力是分布力，它取決于地基與底板的相對(duì)剛度，荷載大小，基礎(chǔ)埋深和土的性質(zhì)等多種因素。 ma a ????? ? ? ?? ?)()(5[6 22222222KNVG???????? ??????????????? ?自立式鐵塔基礎(chǔ) 上拔力標(biāo)準(zhǔn)值 )( KNQGT R fR ????? ?? 上拔和傾覆穩(wěn)定系數(shù) 桿塔類型 1R? 2R? f? 直線桿塔 1R? —— 土重上拔穩(wěn)定系數(shù)； 2R? —— 基礎(chǔ)自重上拔穩(wěn)定系數(shù)； f? —— 傾覆計(jì)算的傾覆穩(wěn)定系數(shù)。 ,????????? )( a x KPa?? ， )( in KPa?? 。二是雷擊跳閘率，既 100km 線路每年由雷 擊引起的跳閘次數(shù)，這是衡量線路防雷性能的綜合指標(biāo)。 桿塔水平接地裝置的工頻接地電阻可利用下式計(jì)算： R= )(lnL2 2tAhdL ?πρ 式中 R—— 水平接 地極的接地電阻，Ω 。 取 h=,寬度 b=16mm 的扁鋼，其等效直徑 d=b/2=8mm. 則 R= )() 8 9 6 4( l n8 9 6 2 1 0)( l nL2322 Ωπρ ??????????tAhdL 鐵塔接地裝置的沖擊系