【正文】 i——迥轉(zhuǎn)半徑（ mm） λ ——軸心受壓構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比。mm 彎距組合值 M=MW+=5376000+ 266240=5509120 Nmm 水平地震作用產(chǎn)生的彎距 ME= qE 線 L 2/8=33002/8=764478 N B． 雙跨梁 (L=L1+L2， L1＜ L2）（圖 53） 幕墻立柱每層有兩處連接件與主體結(jié)構(gòu)連接，每層立柱在樓層處連接點(diǎn)向上懸挑一段，上一跨立柱下端用插芯連接支承此懸挑端上，計(jì)算時(shí)取雙跨梁計(jì)算簡(jiǎn)圖是對(duì)結(jié)構(gòu)作了簡(jiǎn)化，假定立柱是以樓層處連接點(diǎn)為端支座， 梁底連接點(diǎn)為中間支座的雙跨梁，共三個(gè)支座，實(shí)際上每層只有兩個(gè)支座 (上一跨的 C支座與 A支座共用一個(gè)連接點(diǎn) )。 圖 53 雙跨梁計(jì)算： B 支座彎距 Mb = [q（ L13+L23） /8L] （ 522a） or Mb = {q L22 /8[（ n2n+1） /n2] } （ 522b） 長(zhǎng)跨跨中彎距 M2 =qL22/2（ 1/2+Mb/ qL22） 2 （ 523） A支座反力 Ra= qL1/2+Mb/ L1 （ 524a） B 支座反力 Rb= qL1/2Mb/ L1 +qL2/2Mb/ L2= qL/2Mb/ L1Mb/ L2 （ 524b） C 支座反力 Rc=qL2/2+Mb/ L2 （ 524c） B 支座剪力 Vb 左 = （ qL1/2Mb/L1） （ 525a） Vb 右 =（ qL2/2Mb/L2） （ 525b） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ b=N/A0+Mb/() ≤ fa(fS) （ 526a） 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ b= VbS S/It≤ fV （ 526b） 折算應(yīng)力 σ zs=（σ b2+3τ b2） 1/2≤ (fS) （ 526c） 長(zhǎng)跨撓度 u2=μ qwkL24/EI （ 527a） 撓度計(jì)算系數(shù) α =4Mb/qL22 （ 527b） 撓度系數(shù) 表 53 α μ α μ α μ α μ 0 驗(yàn)算立柱連接時(shí)，水平作用產(chǎn)生的拉力取 B 支座反力 ( Rb )或 A支座反力 ( Ra )與 C 支座反力 ( Rc )之和。 多跨靜定梁計(jì)算： 當(dāng)為等跨時(shí) (各跨 L、 a、 q 均相等 ) 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 528） 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 6=R1B [1ai/Li （ ai/Li） i] RiBi= 7=R1B [1ai/Li +（ ai/Li） i] （ 529） （ ai/Li） i 項(xiàng)，當(dāng) i≥ 4 以后，其值很微小， RiB 逼近一定值，可近似?。? 第 i跨 B 支座反力 RiBi= 5= R1B [1ai/Li] （ 530） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 531） P2＞ P P3＜ P4當(dāng) i≥以后， PI 逼近一定值，同時(shí) Mi逼近一定值。 ViA=+[Pi (ai/Li)+ qiLi /2] (567) 型材截面設(shè)計(jì)最大應(yīng)力值 σ iA=MiA/γ W+N/A0≤ fa (568) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ iA= ViASs/It≤ fav (569) 折算應(yīng)力 σ ZS=（σ iA2+3τ iA2） 1/2≤ (570) 第 i跨跨中彎距 Mi= qLi2/8驗(yàn)算立柱與主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)取 D 支座反力或 A支座與 B 支座反力之和。 橫梁強(qiáng)度驗(yàn)算取 SG+Sw+ 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =M/+MYW/+≤ fa (595) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪 應(yīng)力值 τ =VSS/It (596) 由永久荷載（自重）產(chǎn)生的彎矩 MX =qB2/8 (597) 當(dāng)風(fēng)荷載 (平面外水平地震作用 )三角形分布時(shí) : 圖 56 水平作用產(chǎn)生的彎距 MY=q2B2/12 (598) 水平作用產(chǎn)生的剪力 V=q2B/4 (599) 當(dāng)風(fēng)荷載 (平面外水平地震作用 )梯形分布時(shí) : 水平作用產(chǎn)生的彎距 MY=q2B2/24 [34 (a/B)2] (5100) 水平作用產(chǎn)生的剪力 V=q2L/2 (1a/B) (5101) 式中 MX—由永久荷載（自 重）產(chǎn)生的彎矩（ N﹒ mm）； MY —由風(fēng)荷載（平面外水平地震作用）產(chǎn)生的彎矩（ N﹒ mm）； q2 —線分布荷載最大集度（縱坐標(biāo)最大值）（ N）； a —梯形上、下底差的一半； B —分格寬度（ mm）?！恫Ａ粔こ碳夹g(shù)規(guī)范》JGJ1022020采用了《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》用彈性薄板小撓度理論編制的數(shù)表計(jì)算方法，《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》的計(jì)算是根據(jù)彈性薄板小撓度理論的假定推導(dǎo)的，用雙調(diào)和偏微分方程求解，列出了泊松比為 0的彎矩系數(shù)與撓度系數(shù)，υ =0 代表一種實(shí)際上并不存在的假想材料；當(dāng)υ值不等于零時(shí)， 其撓度及支座彎矩仍可按這些表求得。 表 54 四邊支承（玻璃）板撓度系數(shù)μ a/b μ a/b μ a/b μ 表 55 四邊支承（玻璃）板彎矩系數(shù) a/b m a/b m a/b m 原規(guī)范 JGJ10296 采用的薄板計(jì)算公式為： σ =6mqa2/t2 (應(yīng)力 ) (5105) u=μ qa4/D (撓度 ) (5106) 上述公式是在 彈性小撓度情況下推導(dǎo)出的，它假定只產(chǎn)生彎曲變形和彎曲應(yīng)力，而面內(nèi)薄膜應(yīng)力則忽略不計(jì)，彈性小變形理論的適用范圍是： u≤ t 此處 t 為板厚 . 當(dāng)板的撓度 u 大于板厚時(shí)，按 (267d)和 (267e)式計(jì)算的應(yīng)力σ和撓度 u比實(shí)際的大，而且隨著撓度與板厚之比加大，計(jì)算的應(yīng)力和撓度偏大較多，失去了計(jì)算的意義?？刂朴?jì)算撓度 u 小于邊長(zhǎng)的 1/100 與預(yù)期的控制值偏嚴(yán)太多，強(qiáng)度條件也偏嚴(yán)太多。根據(jù)其大量計(jì)算結(jié)果適當(dāng)簡(jiǎn)化、歸并以利于實(shí)際應(yīng)用，選擇了與撓度直接相關(guān)的參量θ為主要參數(shù)，編制了表 56 參數(shù)θ的量綱就是撓度與厚度之比： θ =(qa4/Et4) ~ ( qa4/Et3)/t ~ (qa4/D)/t ~ (u/t) 表 56 彈性小變形應(yīng)力σ計(jì)算結(jié)果的折減系數(shù)η θ =qa4/Et4 和 的計(jì)算結(jié)果 表 235 的取值 邊長(zhǎng)比 b/a ≤ 1 10 20 40 120 200 300 ≥ 400 按計(jì)算結(jié)果，η數(shù)值隨θ下降很快，即按小撓度公式計(jì)算的應(yīng)力和撓度可以折減很多，為安全穩(wěn)妥，在編制表 235 時(shí)，取了較計(jì)算結(jié)果偏安全的數(shù)值，留有充分的余地。 從試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，玻璃破損是由強(qiáng)度控制的，鋼化玻璃破壞時(shí)，其撓度甚至可達(dá)跨度的 1/30~1/40。 《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》 JGJ1022020 修訂組，在對(duì) JGJ102 進(jìn)行修訂過(guò)程，對(duì)玻璃（ 6mm 鋼化玻璃）的效應(yīng)進(jìn)行了分析和實(shí)驗(yàn)。 折減計(jì)算系數(shù)θ =qkL4/Et4 （ 268） 表 59 （玻璃）折減系數(shù)η θ ≤ η θ ≥ η 夾層玻璃設(shè)計(jì)計(jì)算原理 1）兩片疊置玻璃板受彎工作的受力分析 由彈性力學(xué)理論，平板在垂直于板面均布荷載 q 作 用下的平衡微分方程為： D[（ ? 4w） /（ ? X4） ]+2[（ ? 4w） /（ ? X2? y2） ]+[（ ? 4w） /（ ? y4） ]=q1 （ 5107a） 式中： D=Et3/12（ 1υ 2）為板的柱面剛度， E 為玻璃的彈性模量，υ為其泊 松比。當(dāng) fg1 =fg2=fg，并令 η =t2/t1≤ 1，取夾層玻璃等效設(shè)計(jì)厚度為 teq1，則其強(qiáng)度計(jì)算的表達(dá)式為： σ =6φ qα 2/ teq12 ≤ fg (5107j) 其中： teq1=t1（ 1+η 3） 0. 5 一玻璃板的等效厚度，可由式（ 5107h）與式（ 5107j）比較得出； q— 垂直于玻璃板面的總均布荷載； fg— 玻璃板材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。也可按該夾層玻璃所受總荷載 q，用兩片玻璃的柱面剛度和D=D1+D2 或等效厚度 teq2=（ t13+ t23） 1/3進(jìn)行計(jì)算。 邊長(zhǎng)比 a/b= 自重標(biāo)準(zhǔn)值 GAK=1 t GK=1 25600=256N/m2 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=β Eα maxGAK=5 256= 地震作用設(shè)計(jì)值 qE= qEK= =133N/m2 荷載 (作用 )組合設(shè)計(jì)值 q=W+=5600+ 133=5667N/m2 荷載 (作用 )組合標(biāo)準(zhǔn)值 qk=Wk+=4000+ =4051N/m2 折減計(jì)算系數(shù)θ = qKL4/Et4= 103 12020/( 105 104)= 折減系數(shù) η = 玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值